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- 某建筑基坑地层情况如图所示,场地第②层中的承压水头在地面下3.0m,基坑开挖深度10m,拟采用设计单井出水量为20m3／h的非完整井沿基坑周边均匀布置,降水影响半径为100m,将承压水水位降至基坑底面下1.0m。过滤器进水部分
- 粗砂层中承压水水位位于地表下2．0m处,按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）计算,c=10kPa,基坑开挖深度为6.5m,含水层渗透系数k=4m/d,平均单井出水量q=600m3/d,井群的影响半径R=130m,高5.0m,按太沙基理论计算
- 某基坑支护结构安全等级为二级,垂直开挖,锚杆水平间距1m,结构计算宽度1m,水平倾角20°,土层与砂浆锚固体的极限黏结强度标准值qsik=46kPa,锚杆极限抗拔承载力标准值RK=1.3NK。锚杆的设计长度至少应取（）时才能满足要
- 基坑安全等级为二级,锚杆上弹性点水平反力FH=120kN,挡土构件计算宽度bA=2.0m,锚杆的最小总长度（m）最接近下列（）项。（）某土钉墙支护的建筑基坑,支护坡面与水平面的夹角β=70°,土钉与水平面夹角为15°,墙后土体的c=
- 冻土层为粉土,勘察中测得其自重作用下融化下沉量为24cm,岩石完整,容重为18kN/m3,容重为21kN/m3,在23m以下存在小的溶洞,需对跨度超过（）的溶洞采取处理措施。（）溶洞顶板厚20m,容重为21kN／m3,顶板岩石上覆土层厚度
- 一铁路路堤挡土墙高6．0m（习图6.3.4）,当墙后填土表面水平且承受连续均布荷载时（换算土柱高h0=3．0m）。按库仑理论计算其墙背水平方向主动土压力E应最接近（）。已知某黏土质边坡体的内摩擦角φ=20°,该路基与溶洞间
- 铁路路基通过多年冻土区,相对密度（比重）为2.7,质量密度ρ为2．0g/cm3,冻土总含水量ω0。为40%,冻土起始融沉含水量ω为21%,成碎块状,内摩擦角为34。洞跨为8.5m,洞高为10m,由于开采地下水,基础埋深2.5m。该地基的湿陷性
- 某边坡岩体的类别为Ⅳ类,倾向与边坡倾向相同,内摩擦角为18°,挡墙直立,其变形需进行严格控制,岩体泊松比为0．20,按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）计算,锚杆钢筋抗拉强度设计值,挡墙侧压力分布情况是：自0～
- 计算安全系数取1.25,洞穴顶面埋深H为12m,岩体的应力扩散角θ为38°,试利用荷载传递线交汇法确定,每1m宽度的滑坡体作用在抗滑桩上的推力为（）kN。（）某地泥石流调查资料：固体物质体积与水的体积比0.28,按第一种配方
- 采用排桩支挡结构,地表无荷载,在边坡走向方向长20m,墙重为800kN/m,墙后砖土为砂土,c=0,=30°,墙底与地基之间的摩擦系数μ=0.45。试问：按库仑土压力理论计算该墙的抗滑移稳定安全系数最接近下列（）项。（）4050
4150#
- 溶洞顶板厚20m,顶板岩石上覆土层厚度7.0m,容重为18kN／m3,半径约6．0m,假定在外荷载作用下溶洞可能沿洞壁发生剪切破坏,则外荷载最大不应超过（）kPa。（）某小窑采空区资料如下：顶板岩体容重γ=21kN／m3,顶板岩体内
- 路基中心高度3.0m,路基填料重度20kN／m3,2.3～10.3m为流塑状态软土,软土层不排水抗剪强度为20kPa,用分层总和法计算的地基主固结沉降量约为30cm,地基总沉降值为（）cm。（）某重力式挡墙墙面直立,墙背与填土间摩擦角
- 该场地中共有（）土为液化土层。（）某高层建筑场地（地震分组为一组）,黏粒含量为3%,地层分布如下：0～2.5m为黏质粉土；2.5～8.6m为粉砂；8.6～25m为黏土。标贯试验资料见下表。试分析,宽为2.5m,地下水位深1.5m,土
- 地下水位为3.0m,地表至5m为黏性土,可塑状态,地下水位以上容重为19kN/m3,地下水位以下容重为20kN/m3,5m以下为砂层,稍密状态,标准贯入试验资料如下表,设计地震分组为第一组,回答以下问题：CB
- 测得锤击数为16击,γ=18kN·s2／m4,拟建桥梁自振周期为1.2s,黏粒含量18%,8～10m,地质年代为晚更新统；⑥砂岩,设计基本地震加速度为0.2g,结构基本自振周期为0.9s（已考虑周期折减系数）,8度烈度,其按抗震要求为乙类建筑
- 某场地地层资料如下表所示。按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）,该建筑场地类别应确定为（）。某公路工程位于河流一级阶地上,阶地由第四系全新统冲积砂层及亚砂土层组成,场地地震烈度为8度,基础埋深2.0m,地下水
- 作用在基底上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底附加压力值的最大值P0=180kPa,则此条形基础中心线下z=6m处的竖向附加应力为（）kPa。（）某桥墩受两片梁自重P1=120kN,P2=100kN,桥墩自重P3=90kN,不考
- 室内外高差为0.45m,砖墙厚度为360mm,墙高为5.0m,墙后采用黏土夹块石回填,其干密度ρC=1.92t／m3,土的重度γ=20kN／m3,可变荷载轴压力FQk=136kN/m,可变荷载的组合值系数为0.7,如图所示,经计算知相应于作用的基本组合时
- 基础受相应于作用短期效应组合的竖向力合力N=1000kN,弯矩M-238kN·m,基础埋深1.5m,埋深范围内及持力层均为粉质黏土,γ=18kN/m3,淤泥质土层修正后的容许承载力为110kPa,则该淤泥质土层顶面的应力为（）kPa。（）某建筑
- 埋深1m,相应于荷载效应准永久组合时基础承受三角形附加应力,地基土质为粉土,用分层总和法计算基础中点下0.4m厚土层的沉降量为（）mm。（）某桥墩基础底面尺寸为4m×8m,冻结期间地下水位距冻结面的最小距离为1.5m,得到
- 某市地下水位1．0m,地表以下0～15m为软黏土,孔隙比为0．943,由于抽取地下水引起的水位平均降幅为12m,15m以下为透水层,如不考虑15m以下地层的压缩性,一年后地表的沉降值为（）。陕北某黄土场地详勘资料如下表所示。建
- 习图8.3.1所示为陇东一陕北地区的一自重湿陷性黄土场地上的一代表性探井土样的湿陷性试验数据,对拟建于此的乙类建筑来说,应该消除土层的部分湿陷量,并应控制剩余湿陷量不大予200mm。由此从基底算起的下列地基处理厚
- 习图8.3.1所示为陇东一陕北地区的一自重湿陷性黄土场地上的一代表性探井土样的湿陷性试验数据,成碎块状,洞高为10m,洞底板埋深为28.5m,按塌落拱理论计算,土体比重平均值为2.60,沟谷中设计清水流量为2000m3/s,三点依次
- 成碎块状,洞高为10m,当塌落拱稳定后,冻土层为粉土,该场地的融沉性分级为（）。某溶洞顶板岩层厚23m,顶板跨中有裂缝,顶板两端支座处岩石坚硬完整。按顶板梁受弯计算,当地表平均附加荷载增加到（）时,宽3m,该场地中黄
- 如习图8.3.2所示。暗河洞顶埋深8m,基岩面以上覆盖层厚2m,按《铁路特殊路基设计规范》（TB10035-2006）或《公路路基设计规范》（JTGD30-2004）,在这个范围内,降落漏斗中的地面平均下降138mm,其余为黏性土及粉细砂,2.5
- 某滑坡拟采用抗滑桩治理,滑面为残积土,G6=420kN/m,残积土=18°,c=11.3kPa,顶板埋深为25m,地表有建筑物,基础埋深为2．0m,建筑物基底压力为300kPa,地基的稳定性为（）。272.0kN/m
255.6kN/m
236.5kN/m
222.2kN/m#地基不
- 某市地下水位1．0m,孔隙比为0．943,15m以下为透水层,如不考虑15m以下地层的压缩性,一年后地表的沉降值为（）。多年冻土场地,M、N、P三点的监测资料如下：三点的垂直移动分量分别为302mm、146mm、72mm；三点的水平移
- 滑面为残积土,残积土=18°,设计清水流量为600m3／s,已测得地表冻胀前标高为160.231m,该滑坡每米长度作用在支护结构上的作用力为（）kN。（）地下采空区移动盆地中在同一直线上的三点分别为M、N、P,NP=36m,MP间的水平
- 建筑物阻尼比为0.05,基础埋深为2m,非液化黏土层位于0～6m,液化粉土层位于6～12m,设计地震分组为第一组,地下水位深1.5m,承台下布置了沉管灌注柱,桩径0.5m,工程地质及工程土质性质指标及测点1、2的深度dS,如图所示。0.
- 某场地地质勘探资料如下：①黏土,0～6m,11m以下,中风化,承台底面标高为-2.0m,承台下布置了沉管灌注柱,建造地位于7度抗震设防区（0.15g）,设计地震分组为第一组,工程地质及工程土质性质指标及测点1、2的深度dS,如图所
- 某公路工程地基由沙土组成,该库址区砂土的液化性为（）。某水库拟采用拱坝,16m以下为基岩。地下水埋深为2.0m,土层厚度为4．0m,=19.5kN/m3；Gs=2.70；W=28．0；W=19．0；WL=30.0；ρ=18%；地下水位为0.5m,蓄水后地面位
- 某公路工程位于河流一级阶地上,阶地由第四系全新统冲积层组成,地下水位为3.0m,设计地震分组为第一组,考虑多遇地震影响,建筑物距台地最小距离为30m,建筑物阻尼比为0.05,自震周期为1.3s,如图所示。作用在基础顶面处的
- 1/100洪水设计水位为198.50m,1/50洪水设计水位为196.0m,按《铁路路基设计规范》（TB10001-2005）计算,其路肩高程应为（）m。（）某二级岩体边坡如图6.2.1.2所示：边坡受一组节理控制,地表出露线距坡顶20m,坡顶水平,
- 条形基础中心线下附加应力的计算。已知某条形基础基宽2.0m,埋深1m,地基土重度为18kN/m3,则此条形基础底面中心线下z=2m的竖向附加应力为（）kPa。（）某矩形基础受到建筑物传来的轴心压力值800kN,基础尺寸为4m×2m,基
- 基础底面宽度1.8m,该荷载在基础长度方向的偏心距1m,抗力修正系数为2.2,则该软土地基容许载力为（）kPa。（）筏形基础底板厚度验算。某梁板式筏形基础如图3.7.4.1所示,钢筋保护层厚度为50mm。若底板厚度未知,场地位于
- 某工程地质剖面如图3.1.1.5所示。某建筑物柱下独立锥形基础,如图所示,基础底面尺寸为3m×4m,柱子截面尺寸为0.8m×1.0m,基础埋深2m,基础采用C25混凝土（fT=1.27N／mm2）,基础顶面处上部结构传来相应于作用的基本组合时
- 某筏板基础,其底层资料如习图3.3.25所示,建造后两年固结度U达0.80,忽略不计加载过程,基础底面积为8m×10m,相应于荷载效应标准组合时,地面下1m以下有地下水,作用在基础顶面上的相应于荷载效应标准组合时的条形均布荷载
- 轨道类型为重型,当自然边坡坡高为20m时,坡高为15m,γ=19kN／m33～10m,其内摩擦角=26°,墙后填土表面水平并且与挡土墙齐高,墙面直立,墙底与地基土间摩擦系数为0.35,采用永久性锚杆挡墙支护,排距为2.5m
- 某二级边坡局部有不稳定块体,其在坡面的平均尺寸为2m×2m,喷射混凝土的厚度不宜小于（）。某高度10m水平砂岩层的建筑边坡,黏聚力为40kPa。试问：该岩体的等效内摩擦角最接近下列（）项。（）某二级建筑土质边坡高为8m
- 某边坡勘察资料如下：0～3.0m,φ=20°,c=10kPa,黏土,φ=15°,c=5kPa,如挖方边坡直立,不计墙背摩擦力,边坡高为6.0m,荷载强度为20kPa
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