[单选题]承重墙梁在顶部荷载作用下，下列破坏形态不可能发生的是（）。

正确答案 ：C

墙梁上部受压区砌体因抗压强度不足而发生的正截面破坏

解析：砌体的抗压强度大约是其抗拉强度的10倍，也远远大于其抗剪强度，所以一般不会因为受压区强度不足而发生破坏。墙梁的破坏形态主要包括：①弯曲破坏，当托梁主裂缝截面的钢筋达到屈服时，墙梁发生沿跨中垂直截面的弯曲破坏；②剪切破坏，包括斜拉破坏和斜压破坏；③局部受压破坏。

[单选题]下列关于砌体房屋抗震计算的论述不正确的是（）。

正确答案 ：C

进行地震剪力分配和截面验算时，墙段的层间抗侧力等效刚度可只考虑剪切变形

解析：根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第7.2.3条，进行地震剪力分配和截面验算时，砌体墙段的层间等效侧向刚度应按下列原则确定：刚度的计算应计及高宽比的影响。高宽比小于1时，可只计算剪切变形；高宽比不大于4且不小于1时，应同时计算弯曲和剪切变形；高宽比大于4时，等效侧向刚度可取0.0。

[单选题]有吊车的单层单跨砖砌体排架厂房，已知H=8.5m，Hu=3.0m，Iu=0.88×1010mm4，I1=4.806×1010mm4，设为刚弹性方案房屋。当荷载组合不考虑吊车作用时，变截面柱上段计算高度Hc0和变截面柱下段计算高度Hc10为下列何组数值？（）

正确答案 ：C

排架方向：Hc0=6m，Hc10=12.7m

解析：根据《砌体结构设计规范》（GB50003—2011）第5.1.4条和表5.1.3，对有吊车厂房，当荷载组合不考虑吊车作用时，变截柱上段的计算高度：排架方向：Hu0=2.0×Hu=2.0×3.0=6.0m；垂直排架方向：Hu0=1.25Hu=1.25×3.0=3.75m；变截柱下段的计算高度可按下列规定采用：1/3＜Hu/H=3.0/8.5=0.353＜1/2，故修正系数：μ=1.3-0.3I/I=1.3-0.3×（0.88/4.806）=1.245；排架方向：Hl0=1.2Hμ=1.2×8.5×1.245=12.7m；垂直排架方向：H10=1.0Hμ=1.245×8.5=10.58m。

[单选题]砌体房屋抗震计算时，在下列几种情况中，哪一项是不正确的？（）

正确答案 ：B

底层框架—抗震墙房屋，考虑高阶振型的影响，顶点需附加水平地震作用，其附加地震作用系数取δn=0.2

解析：A项，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第7.2.1条及7.2.4条，正确；B项，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第5.2.1条，底层框架—抗震墙房屋，考虑高阶振型的影响，顶点需附加水平地震作用，其附加地震作用系数应取δn=0.0，错误；C项，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第7.2.3条第1款，正确；D项，根据《砌体结构设计规范》（GB50003—2011）表10.1.5，自承重墙考虑地震组合时受剪承载力调整系数取1.0，正确。

[单选题]一片高2m，宽3m，厚370mm的墙，如下图所示。采用普通烧结砖和M2.5砂浆砌筑。墙面承受水平荷载设计值为0.7kN/m2。

正确答案 ：A

该墙的墙底截面的弯矩设计值及剪力设计值与下列（）项数值最为接近。

解析：1.取1m宽的墙计算，并忽略自重产生的轴力影响，则：M=1/2×0.7×22=1.4kN·m；V=0.7×2=1.4kN。2.截面抵抗矩：W=bh2/6=1000×3702/6＝22.8×106mm；截面内力距：z=2/3h=2/3×370=246.7；根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）表3.2.2，可得沿砌体灰缝破坏时的沿通缝弯曲抗拉强度和抗剪强度：f=0.08N/mm，f=0.08N/mm；根据第5.4.15.4.2条，受弯及受剪承载力分别为：M=fW=0.08×22.8×106=1824000N·mm≈1.82kN·m；V=fb=0.08×1000×246.7=19736N≈19.74kN。

[单选题]一个截面尺寸为190mm×590mm的独立柱子，柱高H=4.5m，用MU10的砌块，Mb10的砂浆砌筑，Cb20混凝土灌孔，纵筋616，箍筋6@200，施工质量B级。灌孔混凝土面积和砌体毛面积比值为46%。

正确答案 ：

解析：1.根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）第3.2.1条，独立柱、MU10、Mb10，f=0.7×2.79=1.953N/mm；α＝δρ＝0.46；柱子截面面积为：A=0.19×0.59=0.112m＜0.2m，则调整系数为：γ=0.8+0.112=0.912；调整后f=0.912×1.953=1.78N/mm；f=f+0.6αf=1.78+0.6×0.46×9.6=4.43N/mm；f=4.43N/mm＞2×1.78=3.56N/mm；灌孔砌体的抗压强度设计值不应大于未灌孔砌体抗压强度设计值的2倍所以应取f=3.56N/mm。2.根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）第5.1.2条和第9.2.2条，高厚比为：β＝γβH/h=1.0×4500/190=23.7；轴心受压构件的稳定系数为：；该柱子能承受的轴向力设计值为：N≤Φ0g（fA+0.8f′A′）=0.6403×（3.56×190×590+0.8×300×1206）=440.9kN。

[单选题]某单跨无吊车仓库，跨度12m，如下图所示。承重砖柱截面尺寸为490mm×620mm，无柱间支撑，采用MU10普通黏土砖、M5混合砂浆砌筑，施工质量控制等级为B级。屋盖结构支承在砖柱形心处，静力计算方案属刚弹性方案，室内设有刚性地坪。

正确答案 ：

解析：1.根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）第5.1.3条第1款，有刚性地坪时，柱高度H应从楼板顶面取至室外地面以下0.5m处，即H=5.0+0.3+0.5=5.8m。2.根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2001）表5.1.3，得：H=1.2H=1.2×5.3m=6.36m；由式（6.1.1）有，β=H/h=6.36/0.62=10.258。3.根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）表3.2.1-1得，f=1.5MPa；根据第3.2.3条，砖柱面积A=0.49×0.62m=0.3038m＞0.3m，γ=1.0；查表5.1.3得，H0=1.25×（1.0H）=1.25×5.3=6.625m；β=γβH/h=1.0×6.625/0.49=13.52；又e/h=0，根据附录D，φ=0.782；根据第5.1.1条，受压构件承载力：φ？f？A=0.782×1.5×303800N=356357N≈356.4kN。

[单选题]某单跨仓库，如下图所示。跨度15m，开间6m，共6个开间，属刚弹性方案。窗高3.6m，窗间墙宽2.4m，壁柱和墙厚见题图。檐口标高+6.0m。砖砌体用MU10砖，M5混合砂浆。左柱的柱底承受的N=340kN。承受的弯矩：左风时，M左=26kN·m；右风时，M右=35kN·m。

正确答案 ：

解析：1.根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）第5.1.3条第1款，排架柱的下端支点位置取到基础顶面，则H=6.65m；查表5.1.3，单跨刚弹性方案的单层房，计算高度H=1.2H=1.2×6.65=7.98m。2.根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）第4.2.8条，壁柱宽加2/3墙高：b=0.49+2×6.65/3=4.9m；窗间墙宽：b=2.4m；相邻壁柱间距离：b=6m。取最小值，即取b=2.4m。

[单选题]某三层商住楼，底层局部采用两跨连续墙梁结构。局部平面图及剖面如下图所示。开间为3.3m，底层层高3.9m，其余两层为3.0m，墙厚为190mm。托梁下均设有壁柱（每边凸出墙面200mm×590mm）。墙体采用MU10混凝土砌块和Mb10混合浆砌筑（f＝2.79MPa）。楼盖及屋盖采用钢筋混凝土现浇板，厚120mm。托梁混凝土采用C30（fc＝14.3N/mm2），纵向钢筋为HRB400（fy＝360N/mm2），箍筋采用HPB235（f＝210N/mm2）。屋面恒荷载标准值为4.8kN/m2，屋面活荷载标准值为0.5kN/m2，楼面恒荷载标准值为3.8kN/m2，活荷载标准值为2.0kN/m2，墙体自重标准值（包括双面粉刷）为2.61kN/m2，梁支座下设190mm×190mm上下贯通钢筋混凝土构造柱。托梁的截面尺寸bb×hb＝250mm×600mm（石灰水粉刷）。各层墙顶均设截面为190mm×190mm的钢筋混凝土圈梁。

正确答案 ：

解析：1.根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）第7.3.3条，支座中心线距离l0＝5400-200/2＝5300mm，又1.1l＝1.1×4810≈5300mm，计算跨度取为l＝5300mm；截面尺寸为：1/10l=1/10×5300＝530mm＜600mm，故取h＝600mm；b＝250mm，h＝600－35＝565mm；墙体计算高度为：h＝3.00m；则墙梁计算高度为：H=h+h/2＝3.00＋0.60/2＝3.30m。2.托梁顶面作用的恒荷载设计值为：Q＝1.2×25×0.25×0.6＋1.2×3.8×3.3＝19.60kN/m；托梁顶面作用活荷载设计值为：Q＝1.4×2.0×3.3＝9.24kN/m。3.墙梁顶面作用的恒荷载设计值为：Q＝1.2×（2.61×3.0×2＋3.8×3.3＋4.8×3.3）＝52.85kN/m；墙梁顶面作用的活荷载设计值为：Q＝1.4×3.3×（2.0＋0.5）＝11.55kN/m。4.托梁在其顶面恒荷载及活荷载量不利布置作用下跨中弯矩（近似计算）为：M=αQgl+αQpl＝0.07×19.60×5.302＋0.096×9.24×5.302＝63.46kN.m；α、α为连续梁弯矩系数；近似取恒荷载及活荷载分别作用下的跨中最大弯矩；中间支座最大弯矩为：M＝－0.125×（19.60＋9.24）×5.302＝－101.26kN.m；求墙梁顶面荷载作用下连续梁跨中及支座最大弯矩M、MB为：M＝0.07×52.85×5.302＋0.096×12.47×5.302＝137.55kN.m，M=-0.125Ql＝－0.125×（52.85＋12.47）×5.302＝－229.35kN.m；考虑墙梁组合作用的托梁跨中弯矩系数为：α=ψ（2.7h/l－0.08）＝1.0×（2.7×0.60/5.30－0.08）＝0.226；考虑墙梁组合作用的托梁跨中轴力系数为：η＝0.8＋2.6h/l＝0.8＋2.6×3.00/5.30＝2.27；托梁跨中截面弯矩M、M和轴力N、N为：M=M=M+αM＝63.46＋0.226×137.55＝94.55kN.m，N=N=η？M/H＝2.27×137.55/3.30＝94.62kN；α＝0.4（无洞口），托梁中间支座截面弯矩为：M=M+αM＝－101.26－0.4×229.35＝－193.00kN.m。5.按连续梁分析A支座由托梁顶面荷载设计值产生的最不利剪力为：V＝0.375×19.6×5.30＋0.437×9.24×5.30＝60.36kN；墙梁顶面荷载设计值在支座A产生的最不利剪力为：V＝0.375×52.85×5.30＋0.437×12.47×5.30＝133.92kN；考虑墙梁组合作用的支座A最不利剪力为：V=V+βV=60.36＋0.6×133.92＝140.71kN；按连续梁分析B支座在托梁顶面荷载作用下最不利剪力为：V=0.625Ql=0.625×（19.60＋9.24）×5.30＝95.53kN；墙梁顶面荷载作用下B支座最不利剪力为：V=0.625Ql＝0.625×（52.85＋12.47）×5.30＝216.37kN；B支座的剪力设计值为：V=V+βV＝95.53＋0.7×216.37＝246.99kN。

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