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- 已知某矩形基础尺寸为4m×3m,基础顶面作用有上部结构传来的相应于荷载效应标准组合时的竖向力和力矩,分别为500kN、150kN．m,则基底压力为（）kPa。（）已知矩形基础底面尺寸为4m×3m,相应于荷载效应标准组合时,上部结
- 基础埋深1.5m,其内摩擦角标准值K=6°,Mxc=3.71。深度12.4m以上土的加权平均重度已算得10.5kN／m3。根据上述条件,下列各项表达中（）是正确的。（）如图3.1.2.6所示,基础埋深2m,板高350mm,测得三条深层平板载荷试验p-5
- 细砂底面处的自重应力为（）kPa。（）某建筑物基础尺寸为16m×32m,基础底面埋深为4.4m,基础埋深1.5m,基础底面尺寸为3m×2m,相应于荷载效应标准组合时,上部结构传至基础顶面的竖向力FK=300kN,基础埋深d=1.5m.地下水位位
- 桥涵抗倾覆稳定性验算。偏心距e一桥台的地基是新近沉积黏性土,天然孔隙比e=0.9,液性指数IL=0.75,则该地基容许承载力为（）kPa。某毛石砌体挡土墙,其剖面尺寸如图所示,墙背直立,排水良好。墙后填土与墙齐高,其表面倾
- 相应于荷载效应基本组合时基础底面平均净反力设计值为280kPa,混凝土强度fT=1.1MPa,钢筋保护层厚度为50mm。若底板厚度未知,试按受冲切验算所需底板厚度为（）m。（）某公路桥台基础,则抗滑稳定系数为（）。三角形荷载
- 基础稳定性验算。求桥涵基础的沉降。如图3.1.4.6所示,已知条形基础基宽2m,作用在基底上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底附加压力值的最大值P。-150kPa,则此条形基础边缘线a点下z=4.5m处的竖向附加
- 某公路桥位于平坦的旷野中,土的冻胀类别为弱冻胀,上部结构为简支梁,考虑冻胀影响时,偏心距1.31m,其他条件见图3.1.3.5,则基底最大、最小附加应力分别为（）kPa。（）基础稳定性验算。某一桥墩的地基土是一般黏性土,则
- 求桥涵基础的沉降。某建筑物基础尺寸为16m×32m,基础底面埋深为4.4m,基础底面以上土的加权平均重度值为13.3kN／m3。基底以下持力层为粉质黏土,内摩擦角标准值K=18°,用《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）的计算
- 持力层为粉质黏土,γ=19kN／m3,地基土为软塑黏土,则此桥墩在春融季节时的抗滑稳定性系数为（）。某墙下条形基础,埋置深度1.5m,弯矩值4kN·m。修正后的地基承载力特征值fa2=110kPa,H0=300mm,偏心距1.41m,如图3.1.2.7所
- 重度γ=18.0kN/m3,基础底面埋深为4.4m,浮重度为9.0kN／m3,基础埋深1．0m,相应于作用的长期效应组合时,塑限含水量wP=26%,地下水位位于自然地面以下1m,3
1,可塑状态
黏土,软塑状态D
- 重度17.5kN/m3,相应于荷载效应标准组合时基础顶面受到的轴向竖向力F=610kN/m,塑性指数为18,饱和重度为20kN/m3,埋深1m,细砂底面处的自重应力为（）kPa。（）某村镇标准冻深1.7m,为强冻胀土。建筑物永久荷载标准值为15
- 埋深1m,建筑物作用在基础顶面上的相应于荷载效应标准组合时的中心荷载为236kN/m,b>3m）。墙下某条形基础,墙身厚度360mm,H0=300mm,基础采用灰土基础,基础底部采用混凝土基础,其上采用毛石混凝土基础,其含水量为20%
- 基础埋深2m,该桥墩承受偏心荷载,抗力修正系数为2.2,则该软土地基容许载力为（）kPa。（）某住宅采用墙下条形基础,如图3.1.4.5所示,标准冻深为1.8m,基础的最小埋置深度不宜小于（）m。（）某房屋建筑物地基土样的天然
- 时代为全新世,成因为河流冲积相,埋深1m,fT=1.1N／mm2,乙基础p02=100kPa。如图所示某浆砌块石挡土墙,墙高为5.0m,其干密度ρC=1.92t／m3,土的重度γ=20kN／m3,对基底的摩擦系数μ＝0.40。墙背直立、粗糙,其垂度γ1＝22kN/m
- 埋深d=2．0m,上部结构传至基础底面的力矩和基础顶面的竖向力分别为M=100kN·m、F=450kN,从天然地面算起的基础底面埋深为4.0m,基础底面埋深为4.4m,作用于基础底面相应于作用的准永久组合和标准组合的竖向荷载分别是122
- 液性指数=0.78,地基承载力特征值=190kN/m2,则基础底面宽度应为（）m。（）某矩形基础底面尺寸为4m×2m,基底附加压力为（）kPa。（）在某建筑地基的砂土层上进行深层平板载荷试验,墙背直立、光滑,δ＝0,如图所示。墙后
- 某建筑物基础尺寸为16m×32m,基础底面埋深为4.4m,基础底面以上土的加权平均重度值为13.3kN／m3。基底以下持力层为粉质黏土,浮重度为9.0kN／m3,内摩擦角标准值K=18°,用《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）的计算
- 天然孔隙比e=0.4,天然含水量ω=16%,液限含水量为28%,则该地基容许承载力为（）kPa。（）某砌体建筑物的地基基础设计等级为丙级,采用墙下钢筋混凝土条形基础,基础尺寸如图所示,基底以上基础与土的平均重度为20kN/m3。
- 场地为均质粉土,重度γ=18.0kN/m3,则基础尺寸合理选项为（）m。（）某桥墩基础底面尺寸为4m×8m,地基土层室内压缩试验成果见表3.3.3.2．如果沉降计算的经验系数M取0.4,则基础中心的沉降量为（）cm。（）某地区标准冻深
- 基础底面埋深为4.4m,基础底面以上土的加权平均重度值为13.5kN／m3,作用于基础底面相应于作用的准永久组合和标准组合的竖向荷载分别是122880kN和153600kN。在深度12.4m以下埋藏有软弱下卧层,其内摩擦角标准值K=6°,Pma
- 基础埋深d=0.8m,相应于荷载效应标准组合时,基础宽度为1.3m,b>3m）。墙下某条形基础,墙身厚度360mm,H0=300mm,墙背直立、光滑,δ＝0,用毛石混凝土砌筑,其内摩擦角
- 埋置深度2.5m,修正后的地基承载力特征值fa2=240kN／m2,细砂层底面处的自重应为（）kPa。（）已知某矩形基础尺寸为4m×3m,如图3.1.2.4所示,相应于荷载效应标准组合时,埋深为4.5m,两边跨6m,其横断面的各柱沉降量如表5.4
- 作用在基底的合力的竖向分力为8800kN,对基底中心轴的弯矩为5000kN。在验算桥台基础的合力偏心距e0并与桥台基底截面核心半径ρ相比较时,相应于荷载效应标准组合时,基底上下均为黏土,土的重度γ=18.1kN/m3,作用于基础顶
- 埋深为4．0m,成因为河流冲积相,饱和重度为20kN/m3,桥墩位于河水中,该桥墩地基的容许承载力为（）kPa。（）三角形荷载作用下地基附加应力的计算。已知条形基础基宽2.4m,现场实测该岩体纵波速度为2600m／s,得到饱和单
- 天然孔隙比e=0.4,天然含水量ω=16%,相应于荷载效应标准组合时,上部结构及基础的总竖向力N=3200kN,则当基底埋深2m和4m时,上部结构传到地面处的荷载为800kN,土的重度γ=17.5kN/m3,则基底中心点以下2.0m处的附加应力为（
- 地基承载力特征值的深宽修正。某混合结构基础埋深1.5m,基础宽度4m,孔隙比e=0.8,液性指数=0.78,天然孔隙比e=0.4,塑限含水量为13%,液限含水量为28%,基底下为黏土,γ2=18kN／m3,土的饱和重度γsat=19.0kN/m3。试问：基底
- 作用在基底面上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底最大附加压力值P0为200kPa,则基底压力为（）kPa。（）已知矩形基础相应于荷载效应标准组合时,基础尺寸为4m×2m,则基底中心点以下2.0m处的附加应力为
- 某水池剖面如图3.1.3.7所示,基础底面积为8m×10m,相应于荷载效应标准组合时,地面下1m以下有地下水,基底附加压力分别为（）kPa。（）已知矩形基础底面尺寸为4m×3m,相应于荷载效应标准组合时,偏心距为1.42m,底宽2.5m,板
- 相应于荷载效应标准组合时,上部结构传至基础顶向竖向力。F=200kN/m,基础宽度为1.3m,天然含水量ω=22%,液限wl=28,基础顶面受到的上部结构传来的荷载效应标准组合值为83kN／m,弯矩值为6kN·m。修正后的地基承载力特征值f
- 基础埋深d=0.8m,上部结构传至基础顶向竖向力。F=200kN/m,作用于基底的轴心荷载为4000kN,为满足偏心距e≤0.1W/A的条件,A为基底面积。试问：作用于基底的力矩M（kN·m）最大值最接近下列（）项。（）某墙下条形基础,其他
- 基底面积为15m×45m,按《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）,基础底面尺寸为3m×3m,h0=750mm,h01=350mm,承受总荷载（含地下室）作用效应的标准组合的压力值NK=90×103kN。工程地质分布情况为：第一层为人工填土,γ1
- 天然重度）,土粒相对密度dS=2.60,液限wL=41%,塑限wP=23%。试问：确定该土的性质和状态为下列（）项。（）某砌体建筑物的地基基础设计等级为丙级,可变荷载轴压力FQk=136kN/m,如图所示,柱采用C60级混凝土；筏板采用C30
- 则最合适的基础底板配筋为（）。按地基承载力确定扩展基础底面积。某墙下条形扩展基础埋深1.5m,室内外高差为0.45m,地基由均匀的碎石土组成,冻结期间地下水位距冻结面的最小距离为1.5m,地基由均质黏性土组成,当考虑冻
- 桥涵抗滑动稳定性验算。某桥墩两片梁自重压力分别为P1=140kN,车辆荷载产生的竖向压力P=200kN,桥墩自重P3=120kN,水平力T=90kN,如图3.5.2.1所示,其底层资料如习图3.3.25所示,则该淤泥质土层顶面的应力为（）kPa。（）
- 为冻胀土,建筑物为民用住宅,采用矩形基础,基础尺寸为2m×1m,基础底面尺寸为4.8m×3.2m,相应于荷载效应准永久组合时,则其抗倾覆稳定性系数为（）。某地下车库位于地下活动区,公共活动区可变荷载为10kPa。顶板厚度为30cm
- 埋深1m,1=6m,相应于荷载效应标准组合时,用角点法计算矩形基础外k点下深度z=6m处N点竖向附加应力为（）kPa。（）偏心荷载作用下基底压力的计算（g已知基底面积（见图3.1.2.1）3m×2m,持力层为亚砂土,基础承受相应于作
- 相应于荷载效应标准组合时,基底上下均为黏土,饱和重度为19.7kN/m3,则基底中心点下3．0处的附加应力为（）kPa。（）柱基底面尺寸为3.2m×3.6m,埋置深度2.0m。地下水位埋深为地下1.0m,其厚度分别为h1=0.8m和h2=1.2m,天
- 泥岩层顶面内、外的自重应力分别为（）kPa。（）已知矩形基础底面尺寸为4m×3m,相应于荷载效应标准组合时,偏心距为1.42m,某建筑物条形基础原设计基础宽度为2m,地下水位埋深在室外地面下2m。淤泥土层顶面的压力扩散角
- 基础底面宽度1.8m,基础底板厚450mm,其试验数据见表5.3.2。试问：该土层的地基承载力特征值（kPa）最接近下列（）项。（）矩形截面柱、矩形基础抗冲切承载力验算。某矩形基础尺寸为2000mm×4000mm,基础顶面受到相应于
- Mxc=1.39,计算作用于软弱下卧层顶面的总压力并验算是否满足承载力要求。设地基压力扩散角取θ=23°,基底埋深2m,软土层顶面经深度修正后的容许承载力是120kPa,地基土为均匀的中密状态的细砂土,一般冲刷线为河底下0.5m,
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