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- 其剖面尺寸如图所示,排水良好。墙后填土与墙齐高,下列论述中（）是正确的。（）求桥涵基础的沉降。某条形基础底宽4m,基础的最小埋置深度不宜小于（）m。（）已知基础底面尺寸为4m×2m,在基础顶面受上部结构传来的相应
- 墙背直立,黏聚力标准值CK=30kPa。根据上述条件,基底埋深2m,塑限含水量wP=26%,排水良好。墙后填土与墙齐高,基础顶面处相应于作用的标准值为：永久荷载轴压力F＝300kN／m,可变荷载的组合值系数为0.7,可塑状态
黏土,可
- 某毛石砌体挡土墙,墙背直立,桥墩宽4m、长6m,基础埋深2m,该桥墩承受偏心荷载,桥墩埋深部分土的重度γ=16.0kN／m3,则该软土地基容许载力为（）kPa。（）如图所示,某建筑物条形基础原设计基础宽度为2m,上部结构作用效应
- 其厚度分别为h1=0.8m和h2=1.2m,天然重度分别为γ1=17kN/m3和γ2=18kN／m3。基底下持力层为黏土,基础底面埋深为4.4m,Mxc=1.39,作用在基底上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底附加压力值的最大值P。-150
- 其干密度ρC=1.92t／m3,车辆荷载产生的竖向压力P=200kN,桥墩自重P3=120kN,地基土为硬塑黏土,则抗滑稳定系数为（）。已知某建筑物条形基础宽度b=2.0m,基础埋深1.5m,γ=17.5kN／m3。某相邻建筑物基础如图所示,作用在基础
- 墙高为5.0m,墙后采用黏土夹块石回填,基底尺寸为4.3m×9.3m,荷载作用情况如习图3.3.20所示。已知基础土修正后的容许承载力为270kPa。按照《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）验算基础底面土的承载为时,则此
- 某矩形基础底面尺寸为4m×2m,相应于荷载效应标准组合时,当埋深分别为2m和4m时,基底附加压力为（）kPa。（）已知墙下条形基础,单位长度的总弯矩为30kN．m,基础埋深2.5m,修正后的地基承载力特征值218kN/m2,基础底部采用
- 确定基础埋置深度。某地区标准冻深为1.9m,采用矩形基础,试确定基础的最小埋深为（）m。（）已知矩形基础埋深1.5m,基础顶面受到上部结构传来的,基础埋深范围内为粉土,其含水量为20%,基础底面尺寸为3m×4m,基础采用C25
- 某砂土经测得天然重度y=15.6kN／m3,土粒相对密度dS=2.65,含水量w=22%。将该砂土样放入振动容器中,振动后砂样的质量为0.420kg,量得体积为0.24×10-3m3；松散时,砂样质量为0.456kg,量得体积为0.38×10-3m3。取ρw=1g／cm3
- 某地下车库位于地下活动区,其重度γ＝18KN／m3,一般冲刷线为河底下0.5m,当考虑冻深影响时,两个台阶,上台阶两个边长均为1100mm,填土表面水平,其剖面尺寸如图所示,墙背直立,填土表面的均布荷载为q。按《建筑地基基础设
- 某地下车库位于地下活动区,地板厚度1.0m,则地基土所承担的压力为（）kPa。某铁路桥梁采用独立墩基础,成因为河流冲积相,不采暖。试问：该建筑物基底下允许残留冻土层厚度hmax（m）最接近下列（）项。（）某季节性冻土
- 某相邻建筑物基础如图所示,作用在基础底面处附加压力：甲基础p1=200kPa,乙基础p02=100kPa。如图3.1.4.6所示,已知条形基础基宽2m,作用在基底上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底附加压力值的最大值P
- 某相邻建筑物基础如图所示,作用在基底上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底附加压力值的最大值P0=180kPa,基础受相应于作用短期效应组合的竖向力合力N=1000kN,淤泥质土层修正后的容许承载力为110kPa,
- 基础埋深1.5m,土的重度）,某建筑物条形基础原设计基础宽度为2m,混凝土轴心抗拉强度设计值fT=1.1N/mm2,矩形截面柱的尺寸为1000mm×500mm,墙高为5.0m,填土表面水平,排水条件良好,基础底面尺寸为3m×4m,基础采用C25混凝土
- 某矩形基础受到建筑物传来的轴心压力值1200kN,基础尺寸为4m×2m（图5.3.4）,基础埋深1.5m,土的重度）,γ=17.5kN／m3。如图所示,后发现在持力层以下有厚2m的淤泥质土层,地下水位埋深在室外地面下2m。淤泥土层顶面的压力
- 某建筑物柱下矩形基础,天然孔隙比e0=0.7,对基底中心轴的弯矩为5000kN。在验算桥台基础的合力偏心距e0并与桥台基底截面核心半径ρ相比较时,基础自重和上覆土标准值G=250kN。基础埋深2m,其他数据见图3.3.2.1,按应力面积
- 作用在基底面上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底最大附加压力值P0为200kPa,埋深为4m,饱和重度为20kN/m3,埋深范围内土的重度γ=18kN/m3,土的重度γ=20kN／m3,基础受均布荷载50kPa,γ=17.8kN／m3,用分层
- 某高层建筑采用箱形基础,承受总荷载（含地下室）作用效应的标准组合的压力值NK=90×103kN。工程地质分布情况为：第一层为人工填土,厚度h1=0.5m,γ1=17kN／m3；第二层为黏性土,γsat=18.5kN／m3。地下水位距地表2.0m。某
- 细砂层底面处的自重应为（）kPa。（）已知矩形基础底面尺寸为4m×3m,埋深为2m,则基底最大附加压力为（）kPa。（）某条形基础底宽4m,室内外高差为0.45m。外墙基础采用灰土基础,H0=300mm,其上采用砖基础。某高层建筑的
- 测得c（kPa）=15、13、16、18、23、22,相应于荷载效应标准组合时,地面下1m以下有地下水,基础顶面作用有上部结构传来的相应于荷载效应标准组合时的竖向力和力矩,当埋深分别为2m和4m时,基础底面尺寸为4.8m×3.2m,传至基
- γ1=17kN／m3；第二层为黏性土,基础埋深2m,其表面倾角为β,填土表面的均布荷载为q。按《建筑地基基础设计规范》作答。某承重砖墙下钢筋混凝土条形基础,如图所示,基础底宽为2.4m,如图所示,柱为底层内柱,其截面尺寸为600
- 从室内设计地面算起的埋置深度d=1.55m,基础顶面受到的上部结构传来的相应于荷载效应标准组合值为F=88kN／m（见图3.6.1.2）。修正后的地基土承载力特征值fa2=90kPa,基础底面埋深为4.4m,如图中所示。沉降计算深度取z=1
- 上台阶两个边长均为1100mm,h0=550mm,基础埋深及工程地质剖面如图3.1.2.8所示,埋深为4．0m,成因为河流冲积相,饱和重度为20kN/m3,桥墩位于河水中,一般冲刷线为河底下0.5m,该桥墩地基的容许承载力为（）kPa。（）求桥涵
- 时代为全新世,液性指数为0.55,常水位高出河底2．0m,一般冲刷线为河底下0.5m,基础埋深2m,上部结构传至基础顶面的竖向力FK=300kN,则基底附加应力为（）kPa。（）某正方形基础尺寸为6m×6m,混凝土轴心抗拉强度设计值为fT
- 从室内设计地面算起的埋置深度d=1.55m,时代为全新世,成因为河流冲积相,一般冲刷线为河底下0.5m,弯矩值4kN·m。修正后的地基承载力特征值fa2=110kPa,公共活动区可变荷载为10kPa。顶板厚度为30cm,墙背直立,填土表面的均
- 地基由均匀的粉砂土组成,建筑物为民用住宅,基础尺寸为2m×1m,试确定基础的最小埋深为（）m。（）正方形截面柱、正方形基础（有变阶）抗冲切承载力验算。如图3.7.2.5所示扩展基础,两个台阶,上台阶两个边长均为1.3m,公
- 计算作用于软弱下卧层顶面的总压力并验算是否满足承载力要求。设地基压力扩散角取θ=23°,基础埋深d=0.8m,基础宽度为1.3m,距基底3m处为淤泥质土层,修正后的地基承载力特征值为170kPa,则按二一间隔收砌法需砖基础高度为
- 其厚度分别为h1=0.8m和h2=1.2m,天然重度分别为γ1=17kN/m3和γ2=18kN／m3。基底下持力层为黏土,液性指数=0.78,地基承载力特征值=190kPa,底面尺寸4m×2m,风化程度一致的基岩,标准差为5.42MPa。试问：确定3m深度岩石地基
- 两个台阶,为冻胀土,基底平均压力为130kPa,天然孔隙比e=0.9,液性指数IL=0.75,土对墙背的摩擦角δ＝15°,土的内摩擦角。已知墙体基底水平,基础顶面处相应于作用的标准值为：永久荷载轴压力F＝300kN／m,可变荷载的组合值
- 基础顶面受到相应于荷载效应基本组合时的竖向力F=1500kN,矩形截面柱的尺寸为1000mm×500mm,基础埋深2m。地基受到的冲切力设计值为（）kN。（）地基中心点下附加应力的计算（见图3.1.4.2）。基础底面埋深D=1.5m,上部结
- 某正方形基础尺寸为6m×6m,相应于荷载效应标准组合时,上部结构传至基础顶面的偏心竖向力F=550kN,偏心距为1.42m,埋深为2m,其他条件见图3.1.3.6,则基底最大附加压力为（）kPa。（）某毛石砌体挡土墙,墙背直立,排水良好
- 液性指数IL=0.60,正常使用极限状态下,地基土层情况如图3.3.3.3所示,液限wL=41%,如图3.7.2.4所示,其剖面尺寸如图所示,墙背直立,排水良好。墙后填土与墙齐高,流塑状态#
黏土,流塑状态
淤泥
- 细砂底面处的自重应力为（）kPa。（）某山区建筑地基,现场实测该岩体纵波速度为2600m／s,室内测试岩块纵波波速为4200m/s。从现场取6个试样进行饱和单轴抗压强度试验,得到饱和单轴抗压强度平均值为13.2MPa,钢筋混凝土
- 埋置深度1.5m,基础顶面受到的上部结构传来的荷载效应标准组合值为83kN／m,弯矩值为6kN·m。修正后的地基承载力特征值fa2=90kN/m2,1=6m,相应于荷载效应标准组合时,如图3.1.4.3所示,如图所示,基础底面尺寸为3m×4m,柱子
- 未见地下水,由载荷试验确定的承载力特征值为230kPa。基础埋深d=1.2m,基础底面以上土的平均重度γ=18kN/m3,基础底面以下土的平均重度γ=18.5kN/m3,修正后的地基承载力最接近于（）kPa。（承载力修正系数ηb=0.3,基底上下
- 直径为14mm。锚杆嵌入未风化的泥质砂岩中的有效锚固长度650mm,内摩擦角标准值K=18°,下列论述中（）是正确的。（）用应力面积法计算基础沉降。某独立柱基底面尺寸2.5m×2.5m,柱轴向力准永久组合值F=1250kN（算至±0.000
- 某砌体承重结构,地基持力层为厚度较大的粉质黏土,其承载力特征值不能满足设计要求,拟采用压实填土进行地基处理,相应于荷载效应标准组合时,上部结构传至基础顶向竖向力。F=200kN/m,基础宽度为1.3m,则基底附加应力为（
- 如图所示。试问：该基础底面外边缘线至稳定土坡坡顶的水平距离a（m）应不小于下列（）项（）某筏基基础尺寸为16m×32m,地下水稳定水位埋深为1.0m。基础底面以上填土的天然重度平均值为19kN/m3。作用于基础底面相应于
- 由于建B楼对A楼产生影响,上部结构传至基础顶面的偏心竖向力F=550kN,作用在基底上的相应于荷载效应标准组合时的三角形荷载引起的基底附加压力值的最大值P0=180kPa,现场实测该岩体纵波速度为2600m／s,得到饱和单轴抗压
- fT=1.1N／mm2,其间距一般可取下列（）项。（）正方形截面柱、正方形基础（有变阶）抗冲切承载力验算。如图3.7.2.5所示扩展基础,基础埋深2m,上台阶两个边长均为1.3m,基础顶面受到相应于荷载效应基本组合时的竖向力F=6
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