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- 29—V1—T型空气预热器运行中清洗时,需降低锅炉负荷（）％以下。下列各种对飞灰比电阻影响的说法中,正确的是（）。50A、煤中含硫增大,飞灰比电阻一般减小；
B、煤中含硫增大,飞灰比电阻一般增大；#
C、烟温升高时,飞灰
- 当29—V1—T型空气预热器泄漏控制系统正常工作时漏风系数超过设计值（）倍时,即应进行调整工作。超温不会导致高温再热器管材（）。1.25A、持久强度降低；
B、石墨化；
C、氧化；#
D、腐蚀。
- 正常应保持29—V1—T型空气预热器通风损失不超过其干净情况下测试值的（）％。50
- 29—V1—T型空气预热器气动电动机减压阀出口压力正常为（）MPa。0.67
- 空气预热器的支承,导向轴承润滑油油温达到（）时,油泵将自启动,油温达到（）时油泵将自停。55℃；45℃
- 额定负荷时,空气预热器入口烟温是（）度,出口烟温是（）度。391℃；135℃
- LAP10320／883型空气预热器正常导向轴承油温（）,推力轴承油温（）℃,热端扇形板密封间隙指示值（）。下列特点中,与折烟角无关的是（）。A、降低烟气流速；#
B、改善气流对受热面的冲刷；
C、避免过热器直接受火焰高
- 空气预热器的热风温度和排烟温度陡然升高而且超过正常温度（）℃以上时,则可认为预热器内部着火了。50
- 按规程规定,两磨在设计煤种条件下运行时,停用油枪的前提是（）。A、燃烧稳定,两磨出力均大于50％；
B、负荷大于30％MCR,且二次风温高于204℃；
C、负荷大于200MW,燃烧稳定；
D、两磨出力均大于75％,燃烧稳定。#
- 随着锅炉容量增大,锅炉散热损失相对（）。A、增大；
B、减小；#
C、不变
- LAP10320／883型空气预热器装有伸缩式吹灰器,采用电机驱动其电机功率（）kW,转速（）r／min,吹灰器行程（）m,移动速度（）m／min。按规程规定,两磨在设计煤种条件下运行时,两磨出力均大于50％；
B、负荷大于30％MCR,
- LAP10320／883型空气预热器热端和冷端各装有φ（）固定式清洗管,清理工业水压力P=（）Pa。159×12mm；0.588
- LAP10320／883型空气预热器吹灰介质为压力P为（）MPa,温度t为（）℃的过热蒸汽,蒸汽耗量约为（）kg／min,吹灰约需（）min。下列特点中,与折烟角无关的是（）。0.27；350；75；13A、降低烟气流速；#
B、改善气流对受热
- LAP10320／883型空气预热器稀油站系统最大工作压力为（）MPa,冷却水压力P=（）MPa,最大流量不超过（）kg／min,油泵热动开关启动温度为（）℃,停泵温度为（）℃,超温报警温度为（）℃。汽包上、下壁温差大小的规律是（）
- LAP10320／883型空气预热器主壳体板和副壳体板的立柱下面设有膨胀支座,以适应预热器的壳体（）膨胀,膨胀支座采用（）材料的平面摩擦作为膨胀滑动面。径向；三层复合自润滑
- LAP10320／883型空气预热器轴承采用（）润滑,润滑参数为（）液压工业齿轮油。油浴；150号
- LAP10320／883型空气预热器转子由置于下梁中心的（）轴承及置于上梁中心的（）轴承支撑。标准溶液A与被测组分B按aA+bB=cρ反应,化学计量点时,被测组分B的物质的量nB为（）。推力；导向nB=nA•a/b
nB=nA•b/a#
nB=nA•c/b
- 为了防止空气向烟气泄漏,在空气预热器转子上下端（）方向,外侧（）方向及（）方向分别设有（）,（）及（）密封装置。半径；轴线；圆周；径向；轴向；旁路
- LAP10320／883型空气预热器转子正常以（）r／min的转速旋转。1.14
- 超温不会导致高温再热器管材（）。A、持久强度降低；
B、石墨化；
C、氧化；#
D、腐蚀。
- DG1025—18.2—Ⅱ4型锅炉省煤器由φ（）mm的管了组成,其材料为（）共有（）片,其受热面积为（）m2。51×6；SA—210C；102；5567
- 火焰检测探头冷却风机控制气源系统及杂用气源系统压力正常,压力不低于（）MPa。0.6
- 机组正常运行中造成煤耗增加的因素有（）、（）及（）。风粉配比不合理,蒸汽初参数降低,汽轮机效率下降；给水温度降低,一、二风率配比不合理,煤质影响；排污量增加,漏风系数增大,排烟温度过高
- 锅炉运行中应监视各受热面壁温,控制其金属温度不超过规定值：2号0钢（）℃,15Crmo（）℃,12cr1mov（）℃,12cr2movTiB（）℃。对水冷壁管传热影响最小的因素是（）。≤500；≤550；≤580；≤580A、内壁清洁程度；
B、外壁沾污
- 根据主蒸汽及再热蒸汽温度的下降速度,及时调节减温水量,保证降温速度小于（）℃／min。1
- 超温不会导致高温再热器管材（）。A、持久强度降低；
B、石墨化；
C、氧化；#
D、腐蚀。
- 排烟温度提高时,引风机Q—H性能曲线的变化情况是（）。A、负压绝对值变小,流量减小；
B、负压绝对值增大,流量增加；#
C、负压绝对值变小,流量增大；
D、负压绝对值变小,流量减小。
- 在炉跟机时,汽压由（）控制,机跟炉时,汽压由（）控制。在允许范围内,尽可能保持高的蒸汽温度和蒸汽压力,使（）。对水冷壁管传热影响最小的因素是（）。锅炉侧控制器；汽轮机侧控制器A、锅炉热效率下降；
B、锅炉热效
- 锅炉尚未冷却时,给水温度与汽包壁温差应不超过（）,否则（）。如果给水温度高于汽包壁温（）以上,应控制给水量在（）t／h,缓慢进水。高压加热器停用后,给水温度下降,则（）。40℃；停止上水；20℃；30A、蒸发量下降；#
- 机组降负荷阶段当汽温降低到（）℃左右可将二级减温器退出运行。排烟温度提高时,引风机Q—H性能曲线的变化情况是（）。380A、负压绝对值变小,流量减小；
B、负压绝对值增大,流量增加；#
C、负压绝对值变小,流量增大；
- 锅炉升压洗硅过程中,要求汽包压力为（）MPa；（）MPa；（）MPa；（）MPa时,炉水含硅量应分别低于（）PPM；（）PPM；（）PPM；（）PPM。10.0；12.0；15.0；17.O；1.28；0.5；0.3；0.2
- CAROLINA锅炉MCR工况再热器入口汽压（）MPa,再热器出口汽压（）MPa,过热汽温（）℃,再热汽温（）℃。3.43；3.29；540；539
- 就地水位计校核的目的是（）。A、检查汽水连通管畅通情况；#
B、检查透镜是否脏污；
C、检查汽包是否漏水；
D、检查汽包是否缺水。
- CAROLINA锅炉MCR工况主蒸汽蒸发量（）t／h,再热蒸发量（）t／h,汽包压力（）MPa,过热汽压（）MPa。1109.1；955.5；19.32；17.95
- 与过热汽温相比,负荷变化时,再热汽温更易波动,其主要原因是（）。A、再热器处烟温变化大；
B、再热气内蒸汽流速低；#
C、再热器定压比热容小；
D、再热器吸热面积大。
- DG1025／18.2—Ⅱ4型锅炉启动前的上水工作若采用电动给水泵上水时应使用给水（）电动门控制上水量。小旁路
- DG1025／18.2—Ⅱ4型锅炉在MCR负荷下本体烟气阻力（）Pa。一次风阻力（）kPa,二次风阻力（）kPa。2461.5；1.2；0.18
- DG1025／177—2型锅炉正常运行汽包水容积（）T,省煤器水容积（）T,水冷壁水容积（）T。26；32；125
- DG1025／18.2—Ⅱ4型锅炉水冷壁由φ（）mm的管子组成,其材料为（）,炉膛总辐射受热面积（）m2。63.5×7.5；SA—210C；3252
- DG1025／177—2型锅炉炉膛出口烟温（）℃,锅炉排烟温度（）℃,燃煤灰变形温度（）℃,100％负荷时燃料消耗量（）t／h。为保持炉膛负压正常控制,负压测点应安装在（）。1024；151；1160；128.835A、冷灰斗附近；
B、燃烧器
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