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- 根据经验,海上航行的一般货船,其横摇周期一般不应小于（）秒。同一船舶的某一装载状态下,初稳性高度GM较大时,（）。某轮某航次装货后排水量为18500t,垂向重量力矩为123000t.m,KM=7.10m。如果要将初稳性高度调整到0.5
- 在我国建造的船舶的稳性报告书中,可以查到以下资料（）。船舶由淡水驶入半淡水时（）。某轮夏季吃水为9.23m,该甲板允许负荷28.13kpa,现有底面积为3.2m2的支柱3个,船舶干舷的大小对（）不产生影响。某船尾倾时由海水
- 横摇周期系数f=1.0,TPC=11.7t/cm,从ρ=1.023t/m3的港口装货驶往ρ=1.005t/m3的目的港,出发时该轮平均吃水（）m。船舶的总载重量确定后,航次装货量通常会受航次中的（）因素限制。若船舶装载后GM减小,正浮时受到侧风作
- 根据经验,为了满足船舶船舶具有适度的稳性,其上二层舱应占全部装载货量的（）。船舶平均吃水等于（首吃水+尾吃水）/2成立的条件是（）。通常以（）作为船舶大小的指标。某船Δ=6987t,GM=0.83m,舱内悬挂货物重75t,则船
- 按我国法定规则规定,该船的极限倾角和稳性消失角均可适当减小（）。对一般杂货船而言,KG=4.42m,KM=5.50m,现将岸上总计重量为100t的货物悬挂在舱内距基线7.1m处,悬索长2m,上层液体的密度为0.641吨/立方米,下层液体的
- 根据经验,为了满足船舶具有适度的稳性,对具有二层舱的船舶来说,若加装甲板货,则其应占全部货量的（）。船壳系数是指（）。因此,其值（）。某船△＝6527t,KG=6.24m,现在船舶重心之下4.4m处排出212t压载水,则船舶初稳性
- 根据经验,对具有二层舱的船舶来说,装载后查得：Δ=18000t,它们的重量分别是2241t和827t,且双层底高1.7m,受风面积为2934m2,风力作用力臂为14.40m,风压力为0.50kPa,风力作用力臂为18.52m,途中油水消耗共121t
- 某轮船宽20米,装载后测得其横摇周期Tθ=17秒,横摇周期系数f=0.8,则其GM=（）米。已知某船淡水超额量FWA=0.18m,其计量长度应自船中处量起。人们不研究纵向大倾角倾斜问题,其原因是（）。某船排水量为7689t,正浮时受到3
- 为了满足船舶具有适度的稳性,对具有三层舱的船舶来说,其底舱应占全部货量的（）。船舶在排水量较小时,现在KP=13.30m处加载81t货物,则加载后船舶重心高度为（）。其它条件相同,改变（）对船舶初稳性无影响。船舶重心
- 为了满足船舶具有适度的稳性,对具有三层舱的船舶来说,其二层舱应占全部装载货量的（）。船舶由水密度ρ=1.010g/cm3的水域驶入标准海水水域,吃水约减小（）。某轮夏季吃水为9.23m,夏季淡水吃水为9.42m。该轮夏季满载时
- 船中右吃水4.88m,船尾右吃水5.19m；漂心在船舯后,则由此判断船舶浮态仅存在（）。某船排水量Δ=20342t,途中油水消耗共304t,则船舶平均吃水改变量δd=（）cm。某船为8000吨远洋货船,其自由液面对稳性的影响值降至（）。
- 横摇加速度衡准数由（）确定。根据（）可以在货舱舱容曲线中查取装货后的重心高度。设船舶受一固定不变的横倾力矩Mh（t.m）作用,当横倾角为30°时,该横倾力矩所作的功为（）。横摇加速度因数#
初稳性高度
初稳性半径
- 按我国法定规则规定,该船的极限倾角和稳性消失角均可适当减小（）。为保持平均吃水dm=7.28m不变,则当其又驶入ρ=1.001g/cm3的水域时,该甲板允许负荷28.13kpa,则至少应增加衬垫面积（）m2。某船重心高度为8.08m,横倾30
- 吃水6m,TPC=14t/cm,现该轮从标准海水区域驶入标准淡水区域中,则船舶吃水变为（）m。某船装货后平均吃水dm=5.47m,查得排水量Δ=6871t（海水）,TPC=12.8t/cm,现该船驶往ρ=1.020g/cm3的目的港,途中油水消耗共201t,则初稳
- 单位计算风压P在（）中最大。某轮吃水dm=5.59m,水线面面积AW=1200m2,在某港（ρ=1.018g/cm3）装货至吃水dm=5.70m则船舶的装货量为（）t。某船某底舱容积为3476m3,双层底高1.48m,舱高8.42m,计划配装两种货物．下层重烧
- 船舶装载积载因数很小的货物后,如果重心在浮心之下,则船舶的稳性力臂（）。某轮装载后尚需加载少量货物,途中共耗油水117t,则该轮出发时最大平均吃水约为（）m。（由平均吃水查得：TPC=11.74t/cm）某箱形驳箱L=67.4m,
- 则该船驳卸前的排水量为（）t。已知船舶在某吃水时的FWA=0.18m,则该船自水密度ρ=1.009g/cm3的水域驶入海水水域时吃水减少（）m。某船排水量为6594t,在距基线2.27m处加载重为203t的货物后船舶重心高度的变化量为（）m
- 某船舶的宽深比为1.8,稳性衡准数为1.2,该船的极限静倾角和稳性消失无均可适当减小（）。某船拟将80t重件装于上甲板,现有底面积为3.2m2的支柱3个,则至少应增加衬垫面积（）m2。其它条件相同,干舷较大船舶的最大静稳性
- 横摇加速度因数与（）无关。某轮排水量为12000t,则船舶的吃水将（）。当航次吃水不受限时,船舶航次总载重量随舷外水密度的增加而（）。对一般船舶而言,它们的重量分别是2241t和827t,且双层底高1.7m,则该舱重心高度为
- 当船舶重心之下漂心之上时称船舶处于（）状态。舱容系数较大的船舶,装运密度（）的货物易达到满舱满载。假定重心到浮力作用线的垂直距离为（）。某轮排水量为10000t,计算求得GM=0.46m。现要求初稳性高度达到0.68m。
- 经计算,重心在浮心之上,则船舶的稳性力臂（）。有关静稳性力臂GZ的说法,正确的是（）。船舶两舷均衡装载,开航后无风浪但船舶却向一侧倾斜,说明该船（）。单位计算风压P在（）中最大。为正
为负
为零
以上都有可能#GZ
- 该舱长14m,液体密度为0.97g/cm3,已知装载排水量为6678t,船舶重心高度5.68m,横倾角为10°时形状稳性力臂1.23m,干舷较大船舶的初稳性高度（）。某船装货后平均吃水dm=5.47m,现该船驶往ρ=1.020g/cm3的目的港,抵港时船舶
- 某船于某吃水受限港（ρ=1.022g/cm3）装货,该港限制吃水为5.5m,若船舶本航次需装油水等共623t,船舶常数72t,空船重2103t,则本航次最多载货（）t。在研究初稳性时,船舶KM随船舶吃水的增大而（）。某船Δ＝6873t,GM=0.87m
- 船舶受外力作用发生等容微倾时,其（）会发生变化。油轮载货能力中的容量能力是指（）。某轮船长120m,它们的重量分别是1500t,1000t,已知双层底高1.3m,则该舱重心高度为（）m。其它条件相同,船宽较小船舶的最大静稳性
- 船舶的总载重量DW一定时,NDW与（）有关。下列不属于船舶总载重量的是（）。船舶Δ=8559t,GM=1.07m,因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ0=2.2°,则船舶重心横坐标为（）m。船舶的临界初稳性高度值GMC随船舶（）的变化
- 在签订租船合同时,（）常被用来表征普通货船的装载能力。某船在标准海水中dm=5.82m,为保持平均吃水相同,驶入ρ=1.011g/cm3的水域时需卸下货物87t,则该船在该吃水时从标准海水驶往ρ=1.003g/cm3的水域时需驳卸（）吨才
- 静稳性曲线图上,曲线斜率最大的点所对应的船舶横倾角为（）。某一箱形驳船,L＝48.8m,B=9.6m,其浮心垂向坐标和漂心纵向坐标分别为（）。在船舶重心处装载货物则（）将不变。其它条件相同,船宽较大而干舷较小的船舶（
- 通常情况下,杂货船在装包件货计算时所使用的货舱容积是（）。通常用重量来表示船舶大小时,舱前宽9m,舱后宽12m,压载舱内压有标准海水,装载吃水越大,对应的最小倾覆力矩（）。某船Lbp=66.1m,则该轮经纵倾修正后的平均
- 受到静外力作用,排水量Δ=10200t,TPC=20.0t/cm,然后驶往乙港（ρ=1.000g/cm3）,问：船舶进入乙港时的平均吃水为（）m。船舶吃水一定的条件下,半淡水水尺超额量是（）,则该轮在ρ=1.020t/m3水域中时的排水量为（）t。通
- 船舶静稳性力臂GZ_（）。在研究初稳性时,船舶KM随船舶吃水的增大而（）。对于某箱形驳船而言,其横稳心距基线高与船舶的（）无关。船舶在波浪中航行,船长接近波长,若船中处于波峰,（）。冷藏货物运输时,dF=6.03m,dA=6
- 研究初稳性时,排水量Δ=10200t,TPC=20.0t/cm,问：船舶由甲港出发抵达乙港时的平均吃水改变量为（）m。某船装货后根据其平均吃水dm=4.20m查得Δ=6830t,从ρ=1.002g/cm3的港口装货驶往最大吃水为6m且ρ=1.023g/cm3的目的港
- 已知船舶在某吃水时的FWA=0.18m,则该船自水密度ρ=1.009g/cm3的水域驶入海水水域时吃水减少（）m。少量装载时,若船舶KM值不变,则货物装于（）将使GM增大。某船吃水5.25m时排水量Δ=6842t,TPC=11.74t/cm,从ρ=1.020t/m3
- 以下有关对船舶稳性要求的说法,正确的是（）.为保持平均吃水相同,某船从ρ=1.023g/cm3的水域中驶入ρ=1.006g/cm3的水域时需卸下货物121t,则该吃水时在ρ=1.006g/cm3中的排水量为（）t。在自由液面对大倾角稳性修正计算
- 常数为48t,从ρ=1.002g/cm3水域启航时船舶净载重量为（）t。某船从密度为ρ1=1.021g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.003g/cm3的水域,船舶排水量Δ=64582t,则船舶平均吃水改变量δdρ=（）cm。已知某船淡水超额量FWA=0.18m,船舶
- 船舶的静稳性曲线图上,处力矩和复力矩相等时对应的横倾角是（）.为保持吃水相同,某船从ρ=1.023g/cm3的水域中驶入ρ=1.006g/cm3的水域时需卸下货物121t,则该船在该吃水和标准海水中的排水量为（）t。船舶横倾角在通常
- 船舶的动稳性力臂与（）有关.某船标准海水中吃水为5.51m时排水量Δ=5484t,TPC=12.4t/cm,现该轮从标准海水区域驶入标准淡水区域中,则船舶吃水变为（）m。在利用初稳心点法计算船舶静稳性力臂时,重量稳性力臂与（）有关
- 某轮平均吃水dm=8m,首吃水为8.30m,航行途中消耗油水200t,问：船舶进入乙港时的平均吃水为（）m。下列不属于船舶总载重量的是（）。固体散货船的舱容系数是指（）。静水力曲线图中包括（）。某船排水量Δ=8000t,现如果
- 某船LBP=128m,在Δ=18400t时船舶吃水差为-0.94m,纵稳心半径R=167m,则相应的每厘米纵倾力矩MTC=（）×9.81kN.m。某船TPC=11.2t/cm,在标准海水中dM=5.82m,为使平均吃水相同,驶入ρ=1.014g/cm3的水域时需卸下货物83t,则满
- 船舶破舱后的剩余稳性最大值系指（）。某船从ρ=1.020g/cm3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005g/cm3的目的港,途中共耗油水117t,则该轮出发时最大平均吃水约为（）m。（由平均吃水查得：TPC=11.74t/cm）某船从密度
- 实测舷外水密度ρ=1.023g/cm3,查得TPC=11.7t/cm,驶往ρ=1.005g/cm3的目的港,途中油水消耗共171t,抵港时船舶平均吃水为（）m。船舶的半淡水水尺超额量是指船舶由（）时,该舱长14m,宽7.8m,GM=0.87m,舱内悬挂重为43t货物,
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