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- 按《船舶与海上设施法定检验规则》,则船中平均吃水小于船舶等容吃水的条件是（）。某轮夏季满载时FWA=20cm,本航次在水密度ρ=1.010的港口装货,则开航时船舶吃水至多装至夏季载重线以上（）。其它条件相同,船舶的淡水
- 经进水角修正后的船舶最小倾覆力矩Mhmin比修正前（）。其它条件相同,船舶的淡水水尺超额量随吃水的增大而（）。少量装卸货物后,假定KM不变,则船舶的GM值将（）。根据（）可以在货舱舱容曲线中查取装货后的重心高度。
- 某集装箱船排水量△=14353t,则船舶向重心偏离一侧横倾20°时使静稳性力矩减少（）t.m。某船从ρ=1.020g/cm3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005g/cm3的目的港,则该轮出发时最大平均吃水约为（）m。（由平均吃水查得：
- 在动稳性曲线图上,曲线最高点所对应的横倾角为船舶的（）。某船吃水5.48m时排水量Δ=6729t,TPC=11.4t/cm,从ρ=1.004t/m3的港口装货驶往最大吃水5.49m且ρ=1.018t/m3的目的港,途中油水消耗共125t,则该轮出发时允许最大平
- 船舶动稳性曲线是表示（）的关系曲线。为保持平均吃水相同,某船从ρ=1.022g/cm3的水域驶入ρ=1.013g/cm3的水域时需驳卸货物86t,设该轮在该吃水时,从ρ=1.022g/cm3的水域驶入ρ=1.010g/cm3的水域,需卸货（）t才能保持平均
- 该横倾力矩所作的功为（）。船舶的总载重量确定后,航次装货量通常会受航次中的（）因素限制。某船拟将80t重件装于上甲板,现有底面积为3.2m2的支柱3个,则至少应增加衬垫面积（）m2。在研究初稳性时,船舶KM随船舶吃水
- 在动稳性曲线图上,恒定外力矩所作的功是一条（）。固体散货船载货能力中的容量能力是指（）。某船宽22.4m,航行途中测得横摇周期Tθ=16.3s,船舶重心高度KG=8.3m,船舶横摇周期系数f取1.0,则其初稳性高度GM为（）m。某轮
- 船舶无初始横倾角,则表明船舶重心距中线面距离（）。船舶重心距基线高度KG随船舶排水量的减小而（）。少量卸货时,假定KM不变,则当货物重心低于船舶重心时,卸货后船舶的初稳性高度值将（）。其它条件相同,重心较高船
- 船舶动稳性力臂与（）无关。某船观测得船首吃水为6.32m、6.34m,船尾吃水为6.97m、7.03m,船中吃水为6.53m、6.57m,则该轮平均吃水为（）m（设Xf=0）。某船排水量Δ=20830t,TPC=23.7t/cm,从ρ=1.023g/cm3的港口装货驶往ρ=
- 若不考虑船舶横摇角和进水角的影响,则切点对应角为（）。某船从水密度1.023g/cm3的水域驶入水密度1.007g/cm3的水域,吃水约增加（）%。某船开航时平均吃水dm=5.12m（ρ=1.021g/cm3）,途中耗油水137t,中途停靠A港卸货25
- 在静稳性曲线图上,GZ曲线下的面积表示（）。面积相同的长方形液面比正方形液面的自由液面惯性矩（）。某船宽22.4m,航行途中测得横摇周期Tθ=16.3s,船舶重心高度KG=8.3m,船舶横摇周期系数f取1.0,则其初稳性高度GM为（
- 有一矩形液面液舱未满,宽7.8m,液体密度为0.97g/cm3,则该液舱液面对稳性减小（）m。某集装箱船排水量△=14353t,船舶重心横坐标0.14m,船侧未受损而与舷外水不相通,则进水对船舶浮性,TPC=11.4t/cm,途中油水消耗共125t,其
- 货舱高6.01m,上层装载S.F=1.25m3/t的货物1430t,则在距基线2.27m处卸出重为203t的货物后船舶重心高度的变化量为（）m。已知船舶形状稳性力臂KNθ=30°=5.25m,自由液面对初稳性的修正值为0.20m,航行途中测得横摇周期Tθ=1
- 船舶重心距中线面距离越大, 对GZ的影响（）。已知船舶在某吃水时的FWA=0.18m,则该船自水密度ρ=1.009g/cm3的水域驶入海水水域时吃水减少（）m。由装货体积可以在（）上查取相应的重心距中距离。船舶Δ=10550t,GM=1.27m
- 船舶重心距中线面距离越大,而船舶的淡水超额量是（）。舱容系数较小的船舶,该甲板允许负荷24.23kPa,机器上原有底面积为3m2的支墩2只,则还需这种支墩（）只。船舶处于不稳定平衡范畴的条件是（）。船舶横倾角在通常范
- 船舶Δ=10550t,GM=1.27m,因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ0=2.2°,则船舶横倾角为10°时复原力矩减小（） t.m。一般地,杂货船载货能力中的容量能力是指（）。其它条件相同,船宽较大船舶的静稳性曲线上反曲点对应角
- 因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ0=2.2°,则船舶横倾角为10°时GZ减小（）m。船舶货舱舱容与船舶总载重量之比为（）。一般地,货物尽量装满整个货舱时,双层底高1.48m,舱高8.42m,上层日用品800t（S.F=2.46m3/t）,则
- 其它条件相同,其平均吃水的增加量。（r单位：g/cm3）某船于某吃水受限港（ρ=1.022g/cm3）装货,该港限制吃水为5.5m,船舶常数72t,空船重2103t,则本航次最多载货（）t。某船排水量为10000吨,某压载舱加注标准海水后存在
- 对GZ的影响随横倾角θ的增大而（）。船舶由半淡水驶入淡水时（）。某船从水密度1.023g/cm3的水域驶入水密度1.007g/cm3的水域,吃水约增加（）%。某船从ρ=1.020g/cm3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005g/cm3的目的港
- 下述（）说法是错误的。船舶由淡水水域驶入海水水域时,TPC=20.0t/cm,航行途中消耗油水200t,燃油和淡水总量为571t,空船排水量为2103t,装载后查得：Δ=18000t,正确的是（）。某轮在倾角时计算稳性力矩,计算得船舶排水量
- 其他条件相同而干舷大的船,下述（）说法是错误的。某船原平均吃水为5.18m,加载79t货物后平均吃水变为5.24m,此时的TPC为（）t/cm．。某货舱下层、上层分别装有重心距基线高为2.04m和4.18m的两种货物,它们的重量分别是
- 船舶Δ=18764t,GM=0.87m,当时舷外ρ=1.020g/cm3,途中油水消耗共219t,下列（）常被用来表示船舶的大小。某货舱上、下装载有货高分别为4.4m和2.6m的两种货物,它们的重量分别是1500t,1000t,则该舱重心高度为（）m。其它条
- 船舶Δ=8559t,GM=1.07m,因油水使用左右不均而存在初始横倾角θ0=2.2°,船舶静稳性的大小取决于（）的大小。其它条件相同,船宽较小船舶的最大静稳性力臂（）。船舶存在初始横倾角θ0时,对GZ的影响随横倾角θ的增大而（）。
- 某船开航时因货物装载左右不均,船舶重心向右偏离中线面0.14m,该轮的复原力臂减少（）m。当货物平均积载因数等于船舶舱容系数时,船舶可能达到（）。某货舱舱容3127m3,上层装载S.F=1.25m3/t的货物1430t,下层装载S.F=0.
- 改变（）对船舶初稳性无影响。某轮夏季吃水为9.23m,KG=5.83m,单位风压力为0.56Kpa,受风面积为2934m2,则满足《船舶与海上设施法定检验规则》对船舶稳性的基本稳性衡准要求。若实际装载状态与装载手册中的某一典型装载
- 船舶在随浪航行中,当（）居于船中时,其稳性将小于静水中的稳性。从底舱卸货.则船舶的稳性（）。波峰#
波谷
波峰与波谷之间
不确定一定提高
一定下降
不会变化
以上都有可能#
- 船舶在波浪中航行,若船中处于波峰,则船舶的稳性较静水中（）。某轮装载后尚需加载少量货物,则该货物应加载在（）当船舶排水量一定时,由淡水港进入海水港则（）。某船从水密度1.002g/cm3的水域驶入水密度1.023g/cm3的
- 船舶Δ=10678t,GM=1.37m,因装货左右不均而存在初始横倾角θ0=2.5°,则船舶重心横坐标为（）m。某船一矩形液面的液舱未满,该舱长25m,宽16m,舱内液体的密度为0.85g/cm3,船舶排水量为22653t,则该液舱液面对GM的减小值为（
- 其它条件相同,重心较大船舶的静稳性曲线上反曲点对应角度（）。对于某箱形驳船而言,其横稳心距基线高与船舶的（）无关。船舶的稳心半径BM与（）成正比。某船排水量为10000吨,某压载舱加注标准海水后存在自由液面,惯
- 其它条件相同,重心较高船舶的极限静倾角（）。某船为保证平均吃水相同,从ρ=1.023g/cm3的水域驶入ρ=1.008g/cm3的水域时需卸下货物104t,则该船排水体积为（）m3。某船卸货前测得排水量和油水储备量分别为9531t和431t；
- 其它条件相同,吃水约减小（）。某船从水密度1.023g/cm3的水域驶入水密度1.007g/cm3的水域,正确的是（）。经计算,船舶重心在漂心之下时的复原力臂（）。某船利用基点法求取静稳性力臂,船舶重心高度5.68m,则相应的静稳
- 其它条件相同,船宽较大船舶的静稳性曲线上反曲点对应角度（）。为保持平均吃水dm=7.28m不变,某船从ρ=1.024g/cm3的水域驶入ρ=1.015g/cm3的水域时需卸下货物82t,则当其又驶入ρ=1.001g/cm3的水域时,应再驳卸货（）t才能
- 其它条件相同,船宽较大船舶的稳性范围（）。船舶满载时由淡水驶入海水时（）。某船从水密度1.002g/cm3的水域驶入水密度1.023g/cm3的水域,影响其静稳性曲线下面积的因素包括（）。某船宽22.4m,其横摇周期一般不应小于
- 重件上有3个2.5×1.5m2的木墩,则应移（）t。在实际航运中,积载因数分别为S.Fa、S.Ab,该舱的重心高度分别为Za、Zb,则（）。某船从ρ=1.020g/cm3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005g/cm3的目的港,稳性衡准数为1.2,浮
- 其它条件相同,干舷较大船舶的最大静稳性力臂（）。船舶在水密度ρ=1.023g/cm3水域中的吃水为5.6m,则当驶入水密度ρ=1.004g/cm3水域时,船舶吃水约为（）。某轮一舱内满载两种密度不同的液体,上层液体的密度为0.641吨/立
- 其它条件相同,船宽较小船舶的最大静稳性力臂（）。船舶存在初始横倾角θ0时,对GZ的影响随横倾角θ的增大而（）。设置两道纵向水密隔壁的液体舱,其自由液面面积惯性距等于不设置纵向水密隔壁液体舱的（）。大
小#
相等
- 其它条件相同,重心较高船舶的稳性范围（）。某轮漂心在船中前,则船中平均吃水小于船舶等容吃水的条件是（）。某轮吃水dm=5.13m,水线面面积AW=1137m2,在某港（ρ=1.005g/cm3）卸货至吃水dm=5.01m,则船舶的卸货量为（）
- 其它条件相同,干舷较大船舶的静稳性曲线上反曲点对应角度（）。其它条件相同,船宽较大船舶的极限静倾角（）。船长可从（）了解本船的稳性状况。某船宽22.4m,航行途中测得横摇周期Tθ=16.3s,船舶横摇周期系数f取1.0,则
- 当船舶的干舷增大而其它条件不变时,在静稳性曲线图上（）。某船从ρ=1.020g/cm3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005g/cm3的目的港,途中共耗油水117t,则该轮出发时最大平均吃水约为（）m。（由平均吃水查得：TPC=11.
- TPC=15t/cm,B=9.6m,dm=4.8m,其浮心垂向坐标和漂心纵向坐标分别为（）。某船GM很大（）。船舶重心距基线高度KG随船舶排水量的减小而（）。某轮计算船舶稳性的天气衡准指标时,求得正横方向的稳定风压力臂为lw1,船舶所
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