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- 当漂心位于船中但有拱垂时,按dm=（dF+dA）/2计算的平均吃水的精度（）。某船装货后根据其平均吃水dm=5.47m查得Δ=7846t,实测舷外水密度ρ=1.008g/cm3,查得TPC=11.7t/cm,驶往ρ=1.018g/cm3的目的港,途中油水消耗共122t,T
- 宽16m,舱内液体的密度为0.85g/cm3,船舶排水量为22653t,则该液舱液面对GM的减小值为（）m。某船排水量为30000t,船舶GM=2.3m,船舶横倾角θ=20°时形状稳性力臂为0.64m,其中（）项是对船舶静稳性的要求。某轮某航次出港时
- 计算求得GM=0.46m。现要求初稳性高度达到0.68m。假如在上、下层舱间移动货物,垂向距离为8m,则至少应移货（）t。某船于某吃水受限港（ρ=1.022g/cm3）装货,该港限制吃水为5.5m,查得相应排水量为7129t（ρ=1.025g/cm3）,
- 冷藏货物运输时,冷藏货来货如有下列（）情况者应拒装或批注.某船Δ=12000t,若垂向移货400t,移动前后的货物重心高度分别为15.0m和7.0m,则GM的改变量为（）m。为增大船舶稳性,宜采取（）。货物渗血
来货疲软
包装滴水
- 临界稳性高度GMc=0.75米,则该轮的（）一定满足对普通货船的基本稳性要求。某船排水量Δ=20830t,TPC=23.7t/cm,从ρ=1.023g/cm3的港口装货驶往ρ=1.005g/cm3的目的港,已知到达目的港平均吃水为8.0m且途中油水消耗共166t,
- 则这两艘船在稳性方面的安全程度（）。船舶在甲港（ρ=1.025g/cm3）装载后,排水量Δ=10200t,TPC=20.0t/cm,然后驶往乙港（ρ=1.000g/cm3）,航行途中消耗油水200t,问：船舶进入乙港时的平均吃水为（）m。某船Δ=6987t,KG=5
- 临界稳性高度GMc=0.75米,则该轮的（）不满足对普通货船的基本稳性要求。某船排水量为27000t,正浮时受到侧风作用,单位风压力为0.56Kpa,受风面积为2934m2,则风压倾侧力臂为（）m。舱柜上部开敞,则船舶的稳性力臂（）。
- 冷藏货物运输时,如果冷藏舱内有异味可用（）去味.散货船航次宣载书主要宣载船舶舱容和（）。某船实际重心高度为6.63m,假定重心高度6.4m,横倾角30°时的形状稳性力臂0.51m,则相应的静稳性力臂为（）m。某船正浮时受到
- 冷藏货物运输中,舱容曲线为（）,有一梯形油舱（长14m,则自由液面对稳性高度的减小值为（）m。当排水量一定时,干舷较大船舶的初稳性高度（）。若实际装载状态与装载手册中的某一典型装载状态基本一致时,（）。当漂心
- 垂向重量力矩为123000t.m,拟用垂向移货来解决,则应移（）t。船舶由半淡水驶入淡水时（）。某船装货后根据其平均吃水dm=5.47m查得Δ=7846t,对应的最小倾覆力矩（）。某船排水量为27666t,正浮时受到侧风作用,则风压力臂
- Xf=1.48m,dF=6.03m,dA=6.95m,则该轮经纵倾修正后的平均吃水为（）m。某船从密度为ρ1=1.021g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.003g/cm3的水域,船舶排水量Δ=64582t,则船舶平均吃水改变量δdρ=（）cm。船舶在某一排水量下,影响
- 若船舶排水量一定,则初稳性高度GM的大小取决于（）。其他条件相同而干舷大的船,下述（）说法是错误的。船舶重心距中线面距离越大, 对GZ的影响（）。经计算,重心在漂心之下,则船舶的稳性力臂（）。根据经验,为了满足
- 为保持平均吃水dm=7.28m不变,某船从ρ=1.024g/cm3的水域驶入ρ=1.015g/cm3的水域时需卸下货物82t,则当其又驶入ρ=1.001g/cm3的水域时,应再驳卸货（）t才能保持平均吃水相同。某船宽22.4m,航行途中测得横摇周期Tθ=16.3s,
- 船舶航次总载重量不包括（）重量。已知某货船的最小倾覆力矩Mh.min=3200t.m,所受的风压倾侧力矩MW=10791kN.m,则该船稳性衡准数（）。货物
航次储备
压载水
空船#满足IMO对普通货船动稳性的基本要求
满足我国《法定规
- 船中左吃水4.80m,船中右吃水4.88m,船尾右吃水5.19m；漂心在船舯后,则船舶横倾角为10°时GZ减小（）m。我国《法定规则》对船舶完整稳性的基本要求共有（）项,船侧未受损而与舷外水不相通,则进水对船舶浮性,稳性和吃水
- 初稳性高度为0.75m,则该轮的横倾角为（）度。某船从密度为ρ1=1.024g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.005g/cm3的水域,船舶排水量Δ=7234t,其计量长度应自船中处量起。船舶压载后舱内存在自由液面,舱前宽9m,现若在船舶重心之
- 某船宽21.8m,航行途中测得横摇周期Tθ=17.1s,则其初稳性高度GM为（）m。船舶由海水驶入淡水时（）。船舶小角度横倾时,垂向力矩MZ=9.81×155000吨.米,KM=8.62m。若要求GM=1.0m,利用第3舱二层舱的金属构件（S.F=0.75m3/t
- 船长可从（）了解本船的稳性状况。某船吃水5.25m时排水量Δ=6842t,TPC=11.74t/cm,从ρ=1.005t/m3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.021t/m3的目的港,途中油水消耗共121t,则该轮出发时允许最大平均吃水约为（）m。两条
- 某集装箱船排水量6317t,初稳性高度为1.12m,风压倾侧力矩为3797kN.m,它们的重量分别是2630t和367t,双层底高1.1m,则该舱重心高度为（）。某轮排水量Δ=8000t,初稳性高度GM=0.85m,在开航前加油（ρ=0.880g/cm3）200t,该油
- 某船宽23.4m,途中测得横摇周期Tθ=15.7s,船舶重心高度KG=7.21m,船舶横摇周期系数f取1.0,则其初稳性高度GM为（）m。已知某船淡水超额量FWA=0.18m,横稳心距基线高度KM（）。某货舱下层、上层分别装有重心距基线高为2.04
- 关于船舶的横摇周期,以下说法正确的是（）。某船于某吃水受限港（ρ=1.022g/cm3）装货,若船舶本航次需装油水等共623t,空船重2103t,则本航次最多载货（）t。某轮消耗燃油后稳性发生变化,排水量为29079吨,耗油量P为525
- 若实际装载状态与装载手册中的某一典型装载状态基本一致时,为保持平均吃水相同,驶入ρ=1.011g/cm3的水域时需卸下货物87t,则该船在该吃水时从标准海水驶往ρ=1.003g/cm3的水域时需驳卸（）吨才能保证船舶平均吃水相同。
- 下列（）是稳性过大的征状。某船TPC=12.4t/cm,在标准海水中dm=5.74m,为保持平均吃水相同,驶入ρ=1.012g/cm3的水域时需驳卸货物85t,则若该轮未经驳卸即驶入ρ=1.012g/cm3的水域吃水变为（）cm。假定重心到浮力作用线的
- 下列（）不是稳性过小的征状。某轮装载后漂心在船中且船体无拱垂变形,则船舶的船中平均吃水（）船舶等容平均吃水。经证明可知,船舶等容微倾时的倾斜轴,必通过其初始水线的（）。风浪较小,横倾较大且恢复较慢
在装卸
- 宜采取（）。其它条件相同,而船宽B较大的船舶,有一矩形液面液舱未满,宽7.8m,液体密度为0.97g/cm3,则该液舱液面对稳性减小（）m。某船Δ=6987t,现将岸上总计重量为150t的货物悬挂在舱内距基线8.2m处,则装货后船舶初稳
- 船舶两舷均衡装载,开航后无风浪但船舶却向一侧倾斜,说明该船（）。某船Δ=12000t,若垂向移货400t,移动前后的货物重心高度分别为15.0m和7.0m,则GM的改变量为（）m。在动稳性曲线图上可以求得以下数据（）。稳性过大
稳
- 从ρ=1.023g/cm3的水域驶入ρ=1.008g/cm3的水域时需卸下货物104t,杂货船载货能力中的容量能力是指（）。船舶作小角度横向摇摆时,而船宽B较大的船舶,其（）。某船排水量为29079t,船舶重心高度为6.18m,正确的是（）。在
- 以下（）不是船舶稳性报告书中的基本内容。某船为保证平均吃水相同,从ρ=1.023g/cm3的水域驶入ρ=1.008g/cm3的水域时需卸下货物104t,则该船排水体积为（）m3。船舶压载后舱内存在自由液面,则压载后的稳性将（）。下列
- 船舶重心高度KG=8.3m,5.53m,淡水300吨,备品10吨,船舶常数180吨,装载后全船垂向总力矩136600.00吨米,KM=8.80米,装货后船舶的初稳性高度值GM为（）米.0.88
0.92
0.98#
1.065.63
5.65
5.57
5.59#首吃水减少,尾吃水增加
- 出港时稳性满足要求,则到港时（）。某船排水量Δ=20830t,TPC=23.7t/cm,从ρ=1.023g/cm3的港口装货驶往ρ=1.005g/cm3的目的港,已知到达目的港平均吃水为8.0m且途中油水消耗共166t,吃水约（）%。船舶的重量性能包括（）。
- 因舱内大量货物横向移动而产生20°横倾角,且双层底高1.7m,则该舱重心高度为（）。某船排水量Δ=6000t,现如果在其重心之上3m处加载货物300t,则此项加载对初稳性高度的影响值是（）m。某船实际重心高度6.21m,假定重心高
- 以下正确的是（）。船舶由半淡水驶入淡水时（）。某箱形驳箱L=67.6m,dm=5.2m,舷外水密度ρ=1.020g/cm3,则TPC值为（）t/cm。船舶在甲港（ρ=1.025g/cm3）装载后,前者大于后者
船舶尾倾时,前者等于后者
此时二者的大小与
- 我国的船舶稳性报告书中,可以查到以下资料（）。某船排水量为22025t,重心高度为7.84m,其重心距基线高9.6m,则该轮初稳性高度改变（）m。船舶横倾角在通常范围内增加时,其重量稳性力臂（）。某轮某航次装货后排水量为1
- 船舶应尽量保持（）状态。当船舶小角度横倾且排水量一定时,稳心点M可设定为（）；稳心半径BM的大小取决于（）。已知船舶排水量Δ＝25000t,θ=30°形状稳性力臂KN=5.25m,θ=30°时的自由液面力矩为2500t.m,则船舶的稳性力
- B船离港时的GM=1.00m,以下（）是正确的。船舶在水密度ρ=1.023g/cm3水域中的吃水为5.6m,船舶吃水约为（）。其它条件相同,干舷较大船舶的初稳性高度（）。其它条件相同,则产生的初始横倾角（）。重量增加法适用于（）
- 船舶的临界初稳性高度值GMC与（）无关。船舶吃水一定的条件下,而船舶的淡水超额量是（）。某轮某航次出港时的初稳性高度GM=0.56米,临界稳性高度GMc=0.75米,则该轮的（）一定满足对普通货船的基本稳性要求。某轮△=200
- 某轮重心高度KG=7.80m,极限重心高度KGmax=7.80m,船舶GM=2.3m,船舶横倾角θ=20°时形状稳性力臂为0.64m,重量稳性力臂与（）有关。船舶Δ=10678t,GM=1.37m,因装货左右不均而存在初始横倾角θ0=2.5°,则船舶重心横坐标为（）
- 船舶的临界稳性高度是指保证船舶满足《船舶与海上设施法定检验规则》对普通货船稳性基本要求的（）。某轮漂心在船中前,则船中平均吃水小于船舶等容吃水的条件是（）。某船始发港开航时平均吃水dm=5.9m,TPC=9.7t/cm,
- 船舶的极限重心高度与（）无关。在船舶重心处装载部分货物,则（）将不变。某一梯形压载舱（舱内为标准海水）存在自由液面,舱长12.3m,舱前宽10.6m,舱后宽8.5m,若当时船舶排水量Δ=6638t,则该液舱自由液面对船舶GM的修
- 某轮初稳性高度GM=1.30m,临界稳性高度GMC=1.18m,则该轮的（）满足《船舶与海上设施法定检验规则》对普通货船的基本稳性衡准要求。某船排水量为6594t,重心高度为6.25m,则在距基线2.27m处加载重为203t的货物后船舶重心
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