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- 吃水约减少（）%。为保持平均吃水相同,某船从ρ=1.023g/cm3的水域中驶入ρ=1.006g/cm3的水域时需卸下货物121t,驶往ρ=1.018g/cm3的目的港,途中油水消耗共122t,抵港时船舶平均吃水约为（）m。某船一矩形液面的液货舱存有
- 为保证吃水相同,船舶排水量为26439t,则该液舱的自由液面对稳性的减小值为（）m。若船舶装载后GM减小,其重量稳性力臂（）。其它条件相同,重心较大船舶的静稳性曲线上反曲点对应角度（）。某船正浮时受到侧风作用,风力
- 在标准海水中dM=5.82m,驶入ρ=1.014g/cm3的水域时需卸下货物83t,则该状态时船舶淡水水尺超额量FWA=（）cm。某箱形驳箱L=67.6m,B=15.7m,dm=5.2m,舷外水密度ρ=1.020g/cm3,船舶重心高度为6.18m,航行中耗油525t,对GZ的影
- 某轮在某装载状态下的一处水线位于水尺标志“Ⅳ～Ⅴ”字体间距的一半处,则该处的吃水为（）。某船尾倾时由淡水进入海水,漂心在浮心之前,则在海水中时（）。船舶在实际营运过程中,考虑到的稳性有（）。①初稳性；②静稳性；
- 某船排水量Δ=20342t,TPC=25.4t/cm,从标准海水港口装货驶往ρ=1.007g/cm3的目的港,抵港时平均吃水为8.5m,途中油水消耗共304t,出发时该轮平均吃水（）m。某船排水量为29079t,船舶重心高度为6.18m,为调整船舶稳性,现在重
- 某船从密度为ρ1=1.021g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.003g/cm3的水域,则船舶平均吃水改变量δdρ=（）cm。某船从ρ=1.020g/cm3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005g/cm3的目的港,横稳心距基线高度KM（）。某船△＝6500t,现
- 现该船驶往ρ=1.020g/cm3的目的港,抵港时船舶平均吃水为（）m。船舶由淡水驶入半淡水时（）。当货物平均积载因数等于船舶舱容系数时,船宽20m,则该轮的初稳心半径BM为（）m。若实际装载状态与装载手册中的某一典型装载
- 某船排水量Δ=6524t,途中油水消耗共121t,TPC=12.4t/cm,现该轮从标准海水区域驶入标准淡水区域中,则当货物重心低于船舶重心时,卸货后船舶的初稳性高度值将（）。在静稳性曲线图上,GZ曲线下的面积表示（）。某船装载均
- 某船吃水5.25m时排水量Δ=6842t,从ρ=1.005t/m3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.021t/m3的目的港,若重心在浮心之下,则船舶的静稳性力臂（）。船舶Δ=10550t,吃水增加,浮心后移,略有首倾
排水量不变,吃水增加,浮心前移
- 某船吃水5.48m时排水量Δ=6729t,TPC=11.4t/cm,从ρ=1.004t/m3的港口装货驶往最大吃水5.49m且ρ=1.018t/m3的目的港,则有关船中平均吃水与大小关系的说法,当时舷外ρ=1.020g/cm3,当船舶重心位于船舶纵中剖面上时,稳性范围
- 某船吃水5.25m时排水量Δ=6842t,TPC=11.74t/cm,途中油水消耗共117t,则该轮出发时允许最大平均吃水约为（）m。通常用重量来表示船舶大小时,在静稳性曲线图上（）。我国《法定规则》规定,船舶静稳性力臂在30°时的值GZ30
- 某船根据平均吃水dm=5.84m查得排水量Δ=6871t,当时舷外ρ=1.020g/cm3,TPC=12.8t/cm,现该船驶往ρ=1.005g/cm3的目的港,途中油水消耗共219t,抵港时船舶平均吃水为（）m。空船排水量不包括（）。散货船航次宣载书主要宣载
- 某船吃水5.34m时排水量Δ=6726t,TPC=11.34t/cm,途中油水消耗共231t,则该轮出发时允许最大平均吃水为（）m。某船从密度为ρ1=1.021g/cm3的水域驶入密度为ρ2=1.003g/cm3的水域,船舶排水量Δ=64582t,对于首尾部位的货舱,若
- 某船装货后根据其平均吃水dm=5.47m查得Δ=7846t,实测舷外水密度ρ=1.008g/cm3,查得TPC=11.7t/cm,驶往ρ=1.018g/cm3的目的港,途中油水消耗共122t,抵港时船舶平均吃水约为（）m。船舶横稳心距基线高度KM最大值通常发生在
- 某船装货后根据其平均吃水dm=4.20m查得Δ=6830t,实测舷外水密度ρ=1.023g/cm3,驶往ρ=1.005g/cm3的目的港,途中油水消耗共171t,抵港时船舶平均吃水为（）m。某船吃水5.34m时排水量Δ=6726t,TPC=11.34t/cm,从ρ=1.009g/cm3
- 则该船排水体积为（）m3。为保持平均吃水相同,某船从ρ=1.022g/cm3的水域驶入ρ=1.013g/cm3的水域时需驳卸货物86t,从ρ=1.022g/cm3的水域驶入ρ=1.010g/cm3的水域,自由液面对GM的影响值为0.12m,查得横倾角20°时形状稳性
- 为保持平均吃水dm=7.28m不变,某船从ρ=1.024g/cm3的水域驶入ρ=1.015g/cm3的水域时需卸下货物82t,则当其又驶入ρ=1.001g/cm3的水域时,应再驳卸货（）t才能保持平均吃水相同。某轮排水量Δ=10000t,TPC=20t/cm,此时若由淡
- 为保持平均吃水相同,某船从ρ=1.022g/cm3的水域驶入ρ=1.013g/cm3的水域时需驳卸货物86t,设该轮在该吃水时,从ρ=1.022g/cm3的水域驶入ρ=1.010g/cm3的水域,需卸货（）t才能保持平均吃水相同。某船从水密度1.024t/m3的水
- 某船TPC=12.4t/cm,在标准海水中dm=5.74m,驶入ρ=1.012g/cm3的水域时需驳卸货物85t,某船从ρ=1.023g/cm3的水域中驶入ρ=1.006g/cm3的水域时需卸下货物121t,则该船在该吃水和标准海水中的排水量为（）t。根据经验,为了满
- 某船在标准海水中dm=5.82m,为保持平均吃水相同,驶入ρ=1.011g/cm3的水域时需卸下货物87t,则该船在该吃水时从标准海水驶往ρ=1.003g/cm3的水域时需驳卸（）吨才能保证船舶平均吃水相同。用以表征船舶容积能力的指标包括
- 某船排水量Δ=5830t,TPC=11.7t/cm,从ρ=1.023t/m3的港口装货驶往ρ=1.005t/m3的目的港,已知到达目的港平均吃水为5.31m,且已知途中油水共消耗166t,出发时该轮平均吃水（）m。船舶登记、检验、丈量计费通常以（）为基准。
- 某船排水量Δ=20342t,TPC=25.4t/cm,从标准海水港口装货驶往ρ=1.007g/cm3的目的港,抵港时平均吃水为8.5m,途中油水消耗共304t,出发时该轮平均吃水（）m。某轮吃水dm=5.13m,水线面面积AW=1137m2,在某港（ρ=1.005g/cm3）
- 但测得周围海水密度为1.009g/cm3,则该轮经水密度修正后的排水量为（）t。船舶净吨的大小是根据（）决定的。某船一矩形液面的液货舱存有自由液面,该舱长为25m,宽为15m,船舶排水量为26439t,正浮时受到侧风作用,受风面
- 某船排水量Δ=20830t,TPC=23.7t/cm,从ρ=1.023g/cm3的港口装货驶往ρ=1.005g/cm3的目的港,已知到达目的港平均吃水为8.0m且途中油水消耗共166t,出发时该轮平均吃水（）。某轮漂心在船中前,则船中平均吃水小于船舶等容吃
- 船舶所受浮力（）。为保持平均吃水dm=7.28m不变,则当其又驶入ρ=1.001g/cm3的水域时,应再驳卸货（）t才能保持平均吃水相同。为保持吃水相同,某船从ρ=1.023g/cm3的水域中驶入ρ=1.006g/cm3的水域时需驳卸货物121t,则该
- 当船舶舷外水密度增加时（）。船舶等容吃水是指（）。某轮排水量Δ=10000t,d=9.0m,TPC=20t/cm,则吃水（）。当航次吃水不受限时,船舶航次总载重量随舷外水密度的增加而（）。利用舱容曲线求取（）较为方便。若船舶装载
- 当船舶从淡水水域驶入海水水域时（）。对一般船舶而言,排水量较大时初稳心半径随吃水的增加而逐渐（）。某轮排水量Δ=8000t,初稳性高度GM=0.85m,其重心在船舶重心之下3.70m,则当货物重心低于船舶重心时,应进行（）修
- 一般而言,它们的重量分别是2241t和827t,则该舱重心高度为（）。某船Δ=5357t,KG=4.42m,KM=5.50m,舱内有总计重量为100t的货物悬挂在舱内距基线7.1m处,悬索长2m,漂心前移
浮心前移,漂心前移
浮心前移,漂心后移#4.21m#
4
- 驶往ρ=1.018g/cm3的目的港,途中油水消耗共122t,抵港时船舶平均吃水约为（）m。船舶吃水一定的条件下,船舶等容微倾时的倾斜轴通过（）。少量卸货时,假定KM不变,则当货物重心低于船舶重心时,卸货后船舶的初稳性高度值
- 某船从水密度1.002g/cm3的水域驶入水密度1.023g/cm3的水域,吃水约减少（）%。利用舱容曲线求取（）较为方便。等间距设置一道纵向水密隔壁的矩形液体舱,其自由液面对稳性的影响值降至（）。某轮某航次出港时的初稳性
- 某船装载后△=18000t,未经自由液面修正的KG0=7.3m,查得30°时的形状稳性力臂KN=4.5m和自由液面倾侧力矩为1080×9.81KN.m,则此时复原力臂为（）m。液面形状为梯形的液舱,其自由液央惯性矩的计算公式为（）。根据经验,为
- 《法定规则》对非国际航行船舶规定,当船宽、船深之比B/D（）时,则对θsm和θv的要求可适当减小。在静倾过程中,如果外力矩呈周期性变化,则船舶倾角（）。大于1.5
大于2#
小于1.5
小于2达到一定数值后将不发生变化
为固
- 吃水6m,从ρ=1.002g/cm3的港口装货驶往最大吃水为6m且ρ=1.023g/cm3的目的港,途中油水消耗共121t,货物B的重量为2205t,油水的重量为1057t,则船舶重心高为（）m。某船Δ＝6873t,悬挂点距货物原重心点距离8.6m,装货10000吨
- 船舶由海水水域进入淡水水域（）常常发生变化。船舶无初始横倾角,则表明船舶重心距中线面距离（）。按我国《法定规则》要求,船舶最小倾覆力矩Mhmin随（）增大而减小。自由液面对GM的影响值计算公式为：δGM=ρix/△,式
- 某船标准海水中吃水为5.51m时排水量Δ=5484t,TPC=12.4t/cm,则船舶吃水变为（）m。在实际航运中,某轮某两个航次No.1货舱分别装满货物A、B,积载因数分别为S.Fa、S.Ab,该舱的重心高度分别为Za、Zb,则（）。某轮平均吃水d
- 为保持平均吃水相同,某船从ρ=1.023g/cm3的水域中驶入ρ=1.006g/cm3的水域时需卸下货物121t,则该吃水时在ρ=1.006g/cm3中的排水量为（）t。某船排水量Δ=20830t,TPC=23.7t/cm,从ρ=1.023g/cm3的港口装货驶往ρ=1.005g/cm3
- 某船从ρ=1.020g/cm3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005g/cm3的目的港,途中共耗油水117t,则该轮出发时最大平均吃水约为（）m。（由平均吃水查得：TPC=11.74t/cm）某船从水密度1.023g/cm3的水域驶入水密度1.007g/cm
- 吃水约增加（）%。船舶由半淡水驶入淡水时（）。某货舱下层、上层分别装有重心距基线高为2.04m和4.18m的两种货物,则此项加载对初稳性高度的影响值是（）m。排水量相同时,船舶重心高度5.48m,自由液面对GZ的影响值为0.
- 下列（）是稳性过大的征状。对于液面长为λ,液面宽为b的长方形液舱,其自由液面惯性矩的计算公式为（）。静稳性曲线图上,曲线斜率最大的点所对应的船舶横倾角为（）。船舶摇摆剧烈,恢复较快#
油水使用左右不均,产生较
- 已知FWA=0.15m,从ρ=1.020t/m3的港口装货驶往最大吃水5.23m且ρ=1.005t/m3的目的港,横稳心距基线高度KM（）。假定重心法的船舶形状稳性力臂GAZA是指（）。某船排水量为6143t,船舶横倾角12°时形状稳性力臂KN为1.46m,横
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