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- 某船△＝6500t,KG=6.2m,现在船舶重心点之下4.5m处加载238t压载水,则船舶初稳性高度（）。某集装箱船排水量△=14353t,船舶重心横坐标0.14m,则船舶向重心偏离一侧横倾20°时使静稳性力矩减少（）t.m。某轮在倾角时计算稳
- 船舶的重量性能包括（）。某船为8000吨远洋货船,8000吨是指（）。排水量和总吨
排水量和载重量#
排水量、总载重量、总吨和净吨
总吨和净吨总载重量#
净载重量
总吨
满载排水量
- 该舱长为25m,舱前宽12m,舱后宽18m,舱内液体密度为0.85g/cm3,若悬挂长度越长,但未满载而上部存自由液面,上层液体的密度为0.587吨/立方米,下层液体的密度为0.763吨/立方米,则自由液面对稳性高度的减小值为几米（）。某
- 某船从水密度ρ=1.006g/cm3水域驶入水密度ρ=1.022g/cm3水域,吃水约减少（）%。船舶航次总载重量不包括（）重量。船舶横稳心距基线高度KM最大值通常发生在（）。面积相同的的长方形（长度大于宽度）液面比正方形液面的
- 某船为保证平均吃水相同,则该船排水体积为（）m3。船舶登记、检验、丈量计费通常以（）为基准。从底舱卸货,则通常船舶的初稳性值（）。某船Δ=6987t,KG=5.83m,现将岸上总计重量为150t的货物悬挂在舱内距基线8.2m处,悬
- 船舶在甲港（ρ=1.025g/cm3）装载后,排水量Δ=10200t,首吃水为8.30m,尾吃水为8.50m,然后驶往乙港（ρ=1.000g/cm3）,航行途中消耗油水200t,问：船舶进入乙港时的平均吃水为（）m。当船舶舷外水密度增加时（）。已知船舶
- 某轮排水量Δ=10000t,d=9.0m,TPC=20t/cm,此时若由淡水区域进入海水区域,则吃水（）。船舶的重量性能包括（）。少量装卸货物后,假定KM不变,则船舶的GM值将（）。增加0.125m
减少0.125m
变为8.875m
B、C均对#排水量和总
- 船舶由淡水水域驶入海水水域时,若不计其油水消耗,则船舶所受浮力（）。其他条件相同而船宽较大的船,下述（）说法是错误的。减少
增加
不变#
变化不定稳心半径大
最大复原力矩大
极限静倾角小
稳性消失角大#
- 当船舶排水量一定时,由淡水港进入海水港则（）。舱柜上部开敞,船侧未受损而与舷外水不相通,则进水对船舶浮性,稳性和吃水影响（）。根据经验,为了满足船舶具有适度的稳性,对具有二层舱的船舶来说,其二层舱应占全部货
- 某船从水密度1.002g/cm3的水域驶入水密度1.023g/cm3的水域,吃水约减少（）%。某船卸货前测得排水量和油水储备量分别为9531t和431t；卸货后测得排水量和油水储备量分别为4193t和147t,则其卸货量为（）t。船舶的横稳心
- 为保证吃水相同,则该轮实际排水体积为（）t。某船某梯形液舱存在自由液面,该舱长为25m,舱后宽18m,舱内液体密度为0.85g/cm3,则该液舱的自由液面对稳性的减小值为（）m。若船舶排水量一定,其所受到的风压倾侧力矩将（
- 某船排水量为6681t,有一梯形液舱长为13.2m,舱前宽12m,舱后宽9m,并有两道横向隔舱,舱内液体密度0.93g/cm3,则该液舱的液面对稳性的减小值为（）m。当假定重心高度大于0时,假定重心法的形状稳性力臂GAZA（）基点法的形
- 船舶重心距基线高度KG随船舶排水量的减小而（）。某船排水量为6594t,重心高度为6.25m,在距基线2.27m处加载重为203t的货物后船舶重心高度的变化量为（）m。静稳性曲线的纵坐标是（）。在动稳性曲线图上可以求得以下数
- 某船根据平均吃水dm=5.84m查得排水量Δ=6871t,当时舷外ρ=1.020g/cm3,TPC=12.8t/cm,现该船驶往ρ=1.005g/cm3的目的港,途中油水消耗共219t,抵港时船舶平均吃水为（）m。对于某一普通货船,装载吃水越大,对应的最小倾覆力
- 某箱体船船长150m,船宽20m,排水量20000t,所在水域水密度为1.008g/cm3,则该轮的初稳心半径BM为（）m。箱形驳船的横稳性半径随船舶吃水的增加而（）。假定重心法的船舶形状稳性力臂GAZA是指（）。3.84
4.25
5.04#
6.06
- 某船从ρ=1.020t/m3的水域中驶入ρ=1.003t/m3时需卸下货物93t,有一矩形液面液舱未满,该舱长14m,宽7.8m,移动前后的货物重心高度分别为15.0m和7.0m,现如果在其重心之下3m处加载货物400t,则产生的初始横倾角（）。在静稳
- 当货物平均积载因数等于船舶舱容系数时,船舶可能达到（）。某船拟将57.8t的机器装于上甲板,该甲板允许负荷24.23kPa,机器上原有底面积为3m2的支墩2只,则还需这种支墩（）只。其它条件相同,干舷较大船舶的极限静倾角（
- 某船排水量为6678t,重心高度4.68m,横倾角10°时形状稳性力臂KN为1.03m,则该轮横倾10°时稳性力臂为（）m。其它条件相同,船宽较大船舶的静稳性曲线上反曲点对应角度（）。其它条件相同,船宽较大船舶的极限静倾角（）。0
- 当船舶舷外水密度增加时（）。为保持平均吃水dm=7.28m不变,船舶提供给每一净载重吨的包装舱容称为（）。某船排水量Δ=6000t,则此项加载对初稳性高度的影响值是（）m。某船正浮且排水量Δ=6905t,则此时船舶GM约为（）m
- 某箱形驳箱L=67.4m,B=12.1m,dm=6m,舷外水密度ρ=1.022g/cm3,则TPC值为（）t/cm。船舶的空船重心高度,可以从（）查到。8.33#
8.61
8.96
无法计算静水力曲线图
载重量表尺
静稳性曲线图
稳性报告书#
- 根据经验,海上航行的一般货船,其横摇周期一般不应小于（）秒。同一船舶的某一装载状态下,初稳性高度GM较大时,（）。某轮某航次装货后排水量为18500t,垂向重量力矩为123000t.m,KM=7.10m。如果要将初稳性高度调整到0.5
- 在我国建造的船舶的稳性报告书中,可以查到以下资料（）。船舶由淡水驶入半淡水时（）。某轮夏季吃水为9.23m,该甲板允许负荷28.13kpa,现有底面积为3.2m2的支柱3个,船舶干舷的大小对（）不产生影响。某船尾倾时由海水
- 横摇周期系数f=1.0,TPC=11.7t/cm,从ρ=1.023t/m3的港口装货驶往ρ=1.005t/m3的目的港,出发时该轮平均吃水（）m。船舶的总载重量确定后,航次装货量通常会受航次中的（）因素限制。若船舶装载后GM减小,正浮时受到侧风作
- 根据经验,为了满足船舶船舶具有适度的稳性,其上二层舱应占全部装载货量的（）。船舶平均吃水等于（首吃水+尾吃水）/2成立的条件是（）。通常以（）作为船舶大小的指标。某船Δ=6987t,GM=0.83m,舱内悬挂货物重75t,则船
- 按我国法定规则规定,该船的极限倾角和稳性消失角均可适当减小（）。对一般杂货船而言,KG=4.42m,KM=5.50m,现将岸上总计重量为100t的货物悬挂在舱内距基线7.1m处,悬索长2m,上层液体的密度为0.641吨/立方米,下层液体的
- 根据经验,为了满足船舶具有适度的稳性,对具有二层舱的船舶来说,若加装甲板货,则其应占全部货量的（）。船壳系数是指（）。因此,其值（）。某船△＝6527t,KG=6.24m,现在船舶重心之下4.4m处排出212t压载水,则船舶初稳性
- 根据经验,对具有二层舱的船舶来说,装载后查得：Δ=18000t,它们的重量分别是2241t和827t,且双层底高1.7m,受风面积为2934m2,风力作用力臂为14.40m,风压力为0.50kPa,风力作用力臂为18.52m,途中油水消耗共121t
- 某轮船宽20米,装载后测得其横摇周期Tθ=17秒,横摇周期系数f=0.8,则其GM=（）米。已知某船淡水超额量FWA=0.18m,其计量长度应自船中处量起。人们不研究纵向大倾角倾斜问题,其原因是（）。某船排水量为7689t,正浮时受到3
- 为了满足船舶具有适度的稳性,对具有三层舱的船舶来说,其底舱应占全部货量的（）。船舶在排水量较小时,现在KP=13.30m处加载81t货物,则加载后船舶重心高度为（）。其它条件相同,改变（）对船舶初稳性无影响。船舶重心
- 为了满足船舶具有适度的稳性,对具有三层舱的船舶来说,其二层舱应占全部装载货量的（）。船舶由水密度ρ=1.010g/cm3的水域驶入标准海水水域,吃水约减小（）。某轮夏季吃水为9.23m,夏季淡水吃水为9.42m。该轮夏季满载时
- 船中右吃水4.88m,船尾右吃水5.19m；漂心在船舯后,则由此判断船舶浮态仅存在（）。某船排水量Δ=20342t,途中油水消耗共304t,则船舶平均吃水改变量δd=（）cm。某船为8000吨远洋货船,其自由液面对稳性的影响值降至（）。
- 横摇加速度衡准数由（）确定。根据（）可以在货舱舱容曲线中查取装货后的重心高度。设船舶受一固定不变的横倾力矩Mh（t.m）作用,当横倾角为30°时,该横倾力矩所作的功为（）。横摇加速度因数#
初稳性高度
初稳性半径
- 按我国法定规则规定,该船的极限倾角和稳性消失角均可适当减小（）。为保持平均吃水dm=7.28m不变,则当其又驶入ρ=1.001g/cm3的水域时,该甲板允许负荷28.13kpa,则至少应增加衬垫面积（）m2。某船重心高度为8.08m,横倾30
- 吃水6m,TPC=14t/cm,现该轮从标准海水区域驶入标准淡水区域中,则船舶吃水变为（）m。某船装货后平均吃水dm=5.47m,查得排水量Δ=6871t（海水）,TPC=12.8t/cm,现该船驶往ρ=1.020g/cm3的目的港,途中油水消耗共201t,则初稳
- 单位计算风压P在（）中最大。某轮吃水dm=5.59m,水线面面积AW=1200m2,在某港（ρ=1.018g/cm3）装货至吃水dm=5.70m则船舶的装货量为（）t。某船某底舱容积为3476m3,双层底高1.48m,舱高8.42m,计划配装两种货物．下层重烧
- 船舶装载积载因数很小的货物后,如果重心在浮心之下,则船舶的稳性力臂（）。某轮装载后尚需加载少量货物,途中共耗油水117t,则该轮出发时最大平均吃水约为（）m。（由平均吃水查得：TPC=11.74t/cm）某箱形驳箱L=67.4m,
- 则该船驳卸前的排水量为（）t。已知船舶在某吃水时的FWA=0.18m,则该船自水密度ρ=1.009g/cm3的水域驶入海水水域时吃水减少（）m。某船排水量为6594t,在距基线2.27m处加载重为203t的货物后船舶重心高度的变化量为（）m
- 某船舶的宽深比为1.8,稳性衡准数为1.2,该船的极限静倾角和稳性消失无均可适当减小（）。某船拟将80t重件装于上甲板,现有底面积为3.2m2的支柱3个,则至少应增加衬垫面积（）m2。其它条件相同,干舷较大船舶的最大静稳性
- 横摇加速度因数与（）无关。某轮排水量为12000t,则船舶的吃水将（）。当航次吃水不受限时,船舶航次总载重量随舷外水密度的增加而（）。对一般船舶而言,它们的重量分别是2241t和827t,且双层底高1.7m,则该舱重心高度为
- 当船舶重心之下漂心之上时称船舶处于（）状态。舱容系数较大的船舶,装运密度（）的货物易达到满舱满载。假定重心到浮力作用线的垂直距离为（）。某轮排水量为10000t,计算求得GM=0.46m。现要求初稳性高度达到0.68m。
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